更全的杂志信息网

基于动态最优潮流的UPFC控制模式转换策略

更新时间:2016-07-05

0 引 言

统一潮流控制器(unified power flow controller, UPFC)可以实现串联潮流调节和并联电压调节[1-3]。南京西环网UPFC工程的2台装置安装在铁北—晓庄220 kV双回线上。当西环网潮流过重或分配不均时,UPFC可以快速、独立地控制铁北—晓庄双回线路的有功、无功功率,最终凭借“杠杆效应”影响整个西环网潮流,解决西环网潮流分布不均和供电能力不足等问题。然而,在电网正常运行状态下,UPFC的作用则无法得到体现[4-7]。此外,目前南京西环网UPFC的控制调节仅停留在控制站层,尚未与电网中的常规控制手段相结合,且在调节当前时间断面潮流时可能会导致下一断面潮流恶化[8]

最优潮流(optimal power flow, OPF)通过调整系统中可调设备的控制变量,使得潮流状态满足电网中各类安全约束,同时使得某一经济指标达到最优[9-10]。动态最优潮流(dynamic optimal power flow,DOPF)则是OPF在时间尺度上的扩展,能够使得调度周期内多时间断面的某一指标达到最优,DOPF考虑时段间的负荷变化和变量耦合,理论上更具研究意义[11]。研究含UPFC的DOPF计算,将有助于UPFC的控制调节能力由控制站层突破到电网系统层;同时, DOPF的多时间断面潮流优化能力可避免因UPFC调节而引起的断面间潮流恶化问题。

近年来,国内外学者在UPFC控制策略以及电网潮流优化等方面开展了大量研究。文献[12]采用双环解耦方法,实现UPFC对线路潮流和端电压的控制。文献[13]通过将MMC拓扑引入UPFC,提高了UPFC的容量,并采用反馈线性化和变结构控制方法进行控制器设置,提高了系统的鲁棒性,但是并未对UPFC的控制模式进行研究。文献[8]基于控制理论,结合南京西环网UPFC示范工程的潮流控制需求,提出一套UPFC系统级控制策略,但是并未涉及电网整体潮流优化。文献[14]建立了典型的DOPF模型,但是并未计及UPFC装置。文献[15]提出多种实用的UPFC稳态模型,并对各模型的潮流性能进行测试。文献[16]选用UPFC的注入功率稳态模型,建立含UPFC的单断面OPF模型,并分析不同负荷比重下的UPFC控制效果,但是并未拓展到多时段优化。

综合以上研究现状,一方面目前有关UPFC控制的研究多停留在控制站层面,另一方面含UPFC的电网潮流优化还未拓展到多时段。基于此,本文首先建立UPFC的稳态模型,然后建立以降低系统网损为目标的含UPFC的DOPF模型,并采用等值后的南京西环网实际数据进行测试,提出一套UPFC控制模式转换策略,进一步提高了UPFC的经济性和实用性。

1 UPFC稳态模型

本文选用计及内部损耗的UPFC独立支路模型,该模型计算精度高,能准确地反映UPFC的控制特性,其基本思想是将UPFC所在支路分解为UPFC支路和原线路支路,原理如图1所示。

图1中,VsVr为UPFC首、末节点sr的电压向量;Vj为原线路末端的电压向量;RLXL为原线路的电阻、电抗;B为线路对地电纳。

图1 UPFC独立支路模型 Fig.1 Independent branch model of UPFC

UPFC支路展开后的双电源模型如图2所示。图2中,IsIr为节点sr注入UPFC支路的电流向量;IE为UPFC并联侧注入的电流向量;VBVE分别为UPFC串、并联侧电压向量;RBXBREXE分别为UPFC串、并联侧电阻、电抗。

图2 UPFC支路双电源模型 Fig.2 Dual power supply model of UPFC branch

UPFC对线路潮流的影响如式(1)所示:

(1)

式中: PsrQsr分别为首节点s注入的有功、无功功率;PrsQrs分别为末节点r注入的有功、无功功率;SsrSrs分别为对应首、末节点sr注入的复功率。

UPFC稳态模型的关键是求出其对电网的潮流贡献,对式(1)中UPFC两端注入的复功率展开可得:

VsVr[gBcosθsr+bBsinθsr]+

VsVB[gBcosθsB+bBsinθsB]

(2)

VsVr[gBsinθsr-bBcosθsr]+

VsVB[gBsinθsB-bBcosθsB]

(3)

VrVB[gBcosθrB+bBsinθrB]

(4)

VrVB[gBsinθrB-bBcosθrB]

(5)

θsE=θs-θE

(6)

θrs=θr-θs

(7)

θsB=θs-θB

(8)

式中θsEθrsθrB为相角差。

无线传感器网络在节点数据融合的应用中,时间同步对整个网络有着重要的影响[10-11],如何实现节点之间的时间同步和获取节点准确的时钟信息是系统必须解决的关键问题。

同理可算出UPFC串、并联侧注入的有功功率PBPE

VBVr[gBcosθBr+bBsinθBr]

(9)

(10)

2 含UPFC的DOPF模型及求解方法

2.1 含UPFC的DOPF模型

本文中,取1天为优化周期,1 h为1个时段,因此优化周期内的时段数T=24。含UPFC的DOPF问题的标准数学模型为:

(11)

(12)

式中:xtt时段的优化变量;为各个时段的变量的集合,即分别为t时段内的目标函数、等式约束、静态不等式约束和耦合的动态不等式约束;gtjmaxgtjmin分别为t时段的静态不等式约束的上、下限;gtdmaxgtdmin分别为t时段的动态不等式约束的上、下限。

本文目标函数取为系统网损最小:

(13)

式中:PGi,tt时段第i台发电机的有功出力;PDi,tt时段节点i的有功负荷;ng为接入系统的发电机数;nb为系统节点数;Δt为时段间隔,Δt=1 h。

周竹叶:国内企业应加强行业内外部之间的横向联合和纵向协作,越做越精,越做越深,向上与资源型企业加强协作,充分利用资源,横向与研发机构深度合作,与同行业大联合大发展,向下与现代农业发展各要素融合,共促行业发展。

动态不等式约束是各时段间变量以及潮流状态耦合的核心,也是DOPF作为动态规划问题区别于各时段单独静态优化的主要标志。如果单纯作各时段单独静态优化,可能由于时段间潮流变化大,优化出的机组出力方案变化也大,使得机组爬坡速率不满足要求,失去工程应用意义。DOPF将机组爬坡速率作为动态约束,有效地解决了该问题。同时,如果DOPF每个时段内的变量有m个,等式约束有p个,静态不等式约束有q个,T个时段总的动态不等式约束有r个,由于DOPF将多时段进行整体优化,其本质就是求解一个维数为(m+p+4qT+4r优化问题,规模和难度都相比各时段单独静态优化大大增加。

(1)不含UPFC节点的各时段功率平衡方程。

(14)

式中:QRi,tt时段第i台发电机的无功出力;ΔPi,t、ΔQi,tt时段潮流计算中节点i的有功、无功功率不平衡量;QDi,tt时段节点i的无功负荷;Vi,tt时段节点i的电压相量的幅值;GijBij分别为节点导纳矩阵第i行、第j列元素的实部和虚部;θij,tt时段线路两端节点ij的相角差。

刘雁衡一向对人故弄玄虚感到厌烦,不过对方比较有礼,不便给对方脸色看,就随他出大门,出了门左拐。刘雁衡放慢脚步问:“还要走多远?”

(2)含UPFC节点的各时段功率平衡方程。

(15)

式中:Psr,tQsr,t分别为首节点s注入的有功、无功功率; Prs,tQrs,t分别为末节点r注入的有功、无功功率。

(3)UPFC有功守恒方程。

(16)

式中分别为t时段由UPFC串、并联侧注入的有功功率。

不等式约束包括传统DOPF静态不等式约束、动态不等式约束以及UPFC参数约束。

(1)静态不等式约束包括有功、无功电源出力约束和节点电压幅值、相角约束和线路传输功率约束:

(17)

式中:PGimaxPGimin为有功电源出力的上、下限;QRimaxQRimin为无功电源出力的上、下限;VimaxVimin为节点电压幅值的上、下限; θimaxθimin为节点电压相角的上、下限;Pij,tt时段线路ij传输的有功功率;PijmaxPijmin为线路ij传输有功功率上、下限。

式中RupiRdowni分别为第i台发电机最大向上增出力速率和最大向下减出力速率。

燕京大学正在计划筹建一所社会服务学院。我们选择在燕京大学取得硕士学位的一位个案工作者同时担任学生个案工作的督导。目前,协和医院社会服务部的主任(即浦爱德本人)在燕京大学开设一门个案工作的课程。当筹建中的社会服务学院建成后,它将会就医疗社会服务方面寻求北平协和医院的指导,协和医院社会服务部将会成为该院的实习基地。

-RdowniPGi,t-PGi,t-1Rupit=2,...,T

(18)

(2)动态不等式约束主要包括发电机爬坡速率约束和供购电合同约束。由于国内电力市场尚未完善,本文只采用发电机爬坡速率约束:

综上所述,预防使用PPI能有效降低CKD患者上消化道出血的发生风险,不会增加肾功能异常的发生风险或加重电解质紊乱;但不能降低患者的病死率,且有增高碱性磷酸酶水平的风险。本研究也存在一定的局限性:纳入研究均为队列研究,缺乏RCT;纳入研究中PPI使用品种、剂量不一致,且部分文献报道的指标较少,以致于无法进行亚组分析,故对PPI的使用品种、剂量与有效性、安全性的关系需进一步探讨。因此,本结论仍有待大样本、高质量的RCT加以验证。

在黏土中,甘薯地上部和地下部生物量随着生育期的增加而增加(图1a).从地上部生物量变化趋势来看,从移栽到DAP30,3个处理间没有显著差异,到了DAP60,T3最高,其次为T2,而到了DAP118,T2最高,其次为T3.甘薯地下部生物量的变化趋势与地上部分有一定差异.地下生物量从移栽到DAP30,3个处理间地下部生物量没有显著差异.从DAP30到DAP118,甘薯地下部生物量均呈现出一致增加的趋势,T2最高,其次为T3.在生长后期,T2与T1相比,甘薯地下生物量增加了61.2%,在P<0.05水平上差异显著,因此,T2处理的黏土最适宜于甘薯根系生长.

等式约束主要有含UPFC节点、不含UPFC节点的各时段功率平衡约束以及UPFC有功功率守恒约束。

(3)UPFC的控制参数约束。

(19)

式中:VBimaxVEimaxθBimaxθEimax分别为第i台UPFC串联侧电压幅值和相角的上限;VBiminVEiminθBiminθEimin分别为第i台UPFC并联侧电压幅值和相角的下限;NUPFC为UPFC的数量。

2.2 求解方法

从2.1节中可以看出,含UPFC的DOPF问题维数高、复杂度高,因此求解算法的选择尤为重要。原对偶内点法求解效率高,收敛性好,对初值不敏感,在电力系统优化领域得到广泛应用[17]。为了进一步提高求解效率,本文选用文献[18]提出的简化原对偶内点法进行求解,具体步骤这里不作赘述。本文基于MATLAB平台编写相关程序。

3 算例测试

3.1 数据分析及UPFC控制模式

(3)火焰中心上移,提高屏底温度,水冷壁辐射吸热量减少,炉膛上部的过热器吸热量明显增加,水平烟道的对流受热面吸热量也相应增加。

基于此,本文首先获取华东电网24个时段数据。借助BPA和MATLAB软件,编写程序对数据进行等值处理,最终得出南京西环网117节点等值系统。等值处理的基本原理是将与外部网架相连的500 kV站作为等值机,等值机的出力限值定义为其与外部相连的输送通道限值,并选择其中1台为平衡节点;同时将与某市以外网架相连的220kV变电站数据进行处理,与外部交互功率处理成等值负荷。

经过比对,等值前后潮流计算及N-1计算结果完全一致,证明了等值的正确性,等值后的网络拓扑及时段1的潮流分布如附图A1所示。

环境检测公司(或监测站)发展的核心问题是实验室的质量管理[5].检测结果的准确性和有效保证离不开质量控制.国际标准化组织(ISO)制定了实验室质量管理的2005版ISO/IEC17025标准:《检测和校准实验室能力的通用要求》[6].依据《检测和校准实验室能力的通用要求》制定合理的实验室管理程序,主要包括:质量体系、量值溯源和校准、校准和检测方法、证书和报告及样品管理等内容,以评价实验室校准或检测能力是否达到预期要求[7].通过检测数据的准确性可以判断实验室整体检测水平的高低[8],获得可靠的检测数据是检测实验室的重要工作内容[9].

UPFC的控制模式可分为不参与优化和参与优化2种,前者中UPFC在电网中的作用相当于阻抗和导纳,后者又分为不设置控制参数优化和设置控制参数优化2种模式。UPFC不设置控制参数优化适用于电网潮流状态良好时,UPFC附近无重载问题,不需要为UPFC设置控制参数,其串、并联侧变量自由寻优,最大化优化结果;UPFC设置控制参数优化适用于UPFC附近有重载问题的场景,此时在优化中须给UPFC设定参数,在调节线路潮流的基础上进行优化计算。UPFC参数设置方法又分为以下几种:(1)Prs=PrefQrs=Qref,串联潮流调节;(2)Prs=-PrefQrs=-Qref,反转串联潮流调节;(3)Prs=PrefQrs=QrefVs=Vref,串联潮流、并联电压调节。完整的UPFC控制模式如图3所示。

图3 UPFC控制模式图 Fig.3 Control modes of UPFC

本文接下来测试UPFC不参与优化、UPFC不设置控制参数优化和UPFC设置控制参数优化3种模式下的UPFC性能。需说明的是,在UPFC设置控制参数模式下,参数设置方式3能同时发挥UPFC的串、并联调控能力,因此本文在接下来测试UPFC设置控制参数优化模式时,参数都选用方式3来设置。

3.2 算例分析

根据电网实际潮流状态,UPFC参与调节的参数设置如下:控制串联线路(节点97—节点67)末端潮流(110-j50)MV·A,并联(节点97)电压为1.00 pu。UPFC参数见表1(由于2台UPFC相同,只展示其中1台)。

表1 UPFC参数 Table 1 Parameters of UPFC

UPFC串、并联侧电阻、电抗都是标幺值,内部电阻很小,实际处理时可忽略。

3.2.1 含UPFC的潮流计算

目前,国内高校的财务信息化建设已经比较成熟,实现了由单纯的会计电算化软件向互联网方式下财务管理信息系统的转型。但是,随着“双一流”高校建设的全面展开,对财务服务保障和管理能力提出了更高的要求。财务信息化建设的方向将是以支撑和服务高校综合改革为牵引,按照数字校园建设总体规划,建设跨部门、综合化、多功能的财务管理信息系统,不断推动高校财务“放管服”改革。

为了验证进行含UPFC的DOPF计算的必要性,本文首先进行目前实际工程中应用的含UPFC的潮流计算。

(1)电压分析。

选择1天中的时段13、16、19、22的电压进行分析,如图4所示。可以看出,4个典型时段UPFC调节前后的电压曲线基本一致,只对UPFC并联电压控制处97号节点的幅值有影响,说明了UPFC在调节附近区域潮流并消除线路重载情况时,并不会对电网其他位置的潮流和电压产生较大转移影响,对电网的影响是积极有益的。由于常规潮流计算并不能对电压进行约束,因此电网中的电压调节主要是靠传统的无功电压调节手段进行,由于现实中存在无功资源配置问题,电网还是存在个别节点的电压幅值超出允许偏差范围的情况。

(2)网损分析。

潮流计算的24个时段的网络损耗曲线如图5所示。尽管UPFC调节了系统潮流分布,但是因为潮流计算无优化能力,因此UPFC参与调节与UPFC不参与调节的潮流计算网损都相对较大,24个时段的总网损都接近560 MW,不利于电网的经济性。

3.2.2 含UPFC的DOPF计算

综合3.2.1节分析,尽管UPFC具有较强的潮流调节能力,但是常规潮流计算存在较多不足。因此本文研究带有电压约束能力和优化能力的含UPFC的DOPF计算具有重要意义。基于不同UPFC控制模式的南京西环网117节点等值系统DOPF计算结果见表2。

需要特别说明的是,调度系统中只有华东电网实时数据,如果直接对其进行DOPF计算,会存在以下问题:一方面华东电网数据量庞大,进行DOPF计算,会给计算的实时性和收敛性带来很大的挑战;另一方面由于电网中UPFC设备数量有限,其潮流调节作用仅在南京西环网内比较明显,若在大电网内进行分析,将无法凸显UPFC的作用,结论性不强。因此,提取华东电网中的南京西环网数据,对其进行等值,对后续计算具有重要意义。

根据所选算例的负荷情况,UPFC控制模式转换为时段06:00—8:00和时段22:00—23:00,因此表4对4个临界时段的UPFC控制参数进行展示,同样只展示其中1台UPFC的控制参数。

图4 典型时段电压曲线图 Fig.4 Voltage curve of typical time period

图5 潮流计算网损变化图 Fig.5 Grid loss based on power flow calculation

表2 基于UPFC不同控制模式的DOPF计算结果 Table 2 Results of DOPF based on different UPFC control modes

基于UPFC不同控制方式的24时段网损曲线如图6所示。

图6 基于UPFC不同控制方式的24时段网损曲线 Fig.6 Grid loss during 24 time periods based on different UPFC control methods

由于DOPF的调节作用,3种控制模式都可以优化出使系统各时段网损都在10 WM以下的调度方案,体现了DOPF强大的优化能力。对图6进行更深入分析后发现,在时段00:00—7:00和时段22:00—24:00,对应于每天的凌晨和深夜,电力负荷处于低谷,系统潮流状态良好,电网中无重载情况,相比UPFC设置控制参数优化,不设置控制参数优化模式的网损更低。这是因为此时UPFC变量参与自由寻优,给系统增加了新的控制手段,调节更加灵活,算法的寻优空间更大,因而进一步降低了网损。而当电网负荷变大时,即对应于图中时段07:00—22:00,此时电网中存在重载线路,消除重载成为首要目标,须为UPFC设定参数,采用UPFC设置控制参数优化,保证电网安全。该方式的优化结果显示,由于UPFC消除了重载,有效改善了电网潮流分布,电网的潮流分布得到均衡,对应时段的网损反而比UPFC不设置控制参数方式更低,可见电网的安全性和经济性并不都是互相制约关系,在某些情况下是可以同时提升的。

逝者如斯,一晃轮到柳知客家带孙媳妇了。正在大家欢欣鼓舞前往合家欢时,却被柳知客家门前贴的一张启示(“事”被柳知客误写为“示”)拦住了——

3.2.3 UPFC控制模式转换策略

3.2.2节DOPF测试中的UPFC各控制模式都是单一的,即24个时段的控制模式不变,这显然没有充分发挥UPFC的作用。由于UPFC各控制模式在不同的负荷状态下表现不同,综合3.2.2节分析,提出UPFC控制模式转换策略。

(1)电网负荷较轻时,无重载线路,即对应时段00:00—07:00和时段22:00—24:00,切换至UPFC不设置控制参数优化模式,UPFC变量参与自由寻优。

对贵铅样品进行测定,并对大量试验数据进行总结。结果发现贵铅样品中主要共存杂质元素的质量分数范围分别如下所示:铅,15.2%~75.5%;锑,1.6%~38.9%;铋,0.4%~19.5%;铁,0.2%~12.4%;铜,1.8%~6.3%;砷,1.9%~4.2%;碲,0.3%~1.8%。

(2)电网负荷较重时,有重载线路,即对应时段07:00—22:00,此时以消除重载为第一目标,切换至UPFC设置控制参数优化模式,保证安全性的同时提高经济性。

UPFC控制模式转换策略下的DOPF计算结果见表3。控制模式转换策略的网损达到最小,所有节点电压都在约束范围内。此外,由于根据负荷情况进行了模式切换,各时段都不存在重载线路,采用该策略可同时实现电网安全性和经济性,最大化UPFC的控制效果。相比结果比较保守的UPFC设置控制参数优化模式,UPFC控制模式转换策略24个时段的总网损降低了1.0 MW,1年节省的电量靠近365 MW·h,经济性得以量化。

表3 UPFC控制模式转换策略下的DOPF计算结果 Table 3 Results of DOPF based on UPFC control mode conversion strategy

从表2中的网损结果看来,由于DOPF以网损为优化目标,3种UPFC控制模式的24个时段总网损均为180 MW左右,体现了DOPF的强大优化能力;3种UPFC控制模式下的网损结果比较接近,相比UPFC不参与优化,UPFC参与优化的2种控制模式的总网损均有一定降低,说明了UPFC装置具有降损能力。由于DOPF具有电压约束能力,各UPFC模式下优化后均不存在电压越限节点。此外,由于UPFC不参与优化和UPFC不设置控制参数优化2种方式本质上并没有发挥UPFC的消除重载作用,因此在电网负荷较重的时段,存在重载线路,而UPFC设置控制参数优化模式中,则在24个时段都为UPFC设置参数,从而全天性地消除了电网中的重载情况,但是优化结果会相对较保守。

表4 临界时段的UPFC控制参数 Table 4 UPFC control parameters during critical periods

由于UPFC的潮流控制参数是通过串、并联侧的变量电压幅值和相角计算的,因此当时段07:00—08:00和时段21:00—22:00设定潮流控制参数时,其对应的UPFC串、并联侧的变量参数也被限定。而时段06:00—07:00和时段22:00—23:00的UPFC串、并联侧变量则自由寻优,为目标函数的最优服务。

根据最近年份的高考历史题型来看,较为稳定,历史不像数学物理等科目,历史只有一个,掌握了整个历史脉络就不怕题型的更改,因为万变不离其宗。高三历史教师应注重把关学生的解题习惯,养成良好的解题习惯在考场上能起到引发知识点的作用。因此,题型的反复实训是非常重要的,任何题型的解题方式和思路都需要一一讲授,授人以鱼不如授人以渔。将捕鱼的技巧方式传授给学生,学生掌握后,在今后的考试中就会游刃有余。

需要说明的是,机组爬坡约束速率设为最大出力的15%。表5体现出动态约束的重要性,如果单纯的做各时段单独的静态约束,那么在UPFC控制模式切换时,临界时段间的机组爬坡则达不到要求,调度无法实现,说明DOPF是UPFC模式切换的保证,证明了本文以DOPF为研究载体的正确性。

11月22日下午,由《中国烹饪》杂志社、科隆展览(北京)有限公司联合主办的“中国烹饪·食享会:第十席:从原产地到餐桌”在北京世界食品博览会上举行,来自中国各地的餐饮品牌创始人、名厨、美食家、媒体人、原产地食材供应商等百余人汇聚于此,专业餐饮人与原产地风味面对面,分享、交流关于从原产地到餐桌的经验和痛点。

表5 临界时段间的爬坡约束 Table 5 Generator climbing restrictions during critical periods

3.2.4 GAMS验证

为了多角度验证本文所建模型和求解方法的正确性,本文还将模型复现到同样基于内点法原理的GAMS商业软件中,编写程序,选用IPOPT求解器进行求解,结果见表6。

表6 基于不同求解方法的DOPF计算结果 Table 6 Results of DOPF based on different solving methods MW

由表6可以看出,从UPFC各控制模式的目标函数结果来看,2种方法的求解结果几乎一致。与此同时,2种方法潮流展开后的各时段所有节点电压幅值、相角、潮流结果也是基本一致的,这里不做赘述。成熟的商业软件证明了本文方法的正确性。

4 结 论

目前工程应用中的有关UPFC参与全局优化的协调控制研究还没拓展到多时段动态领域,且多为单一控制模式,尚未考虑模式切换。基于此,本文提出一种含UPFC的DOPF模型,对含UPFC的实际电网等值数据进行测试,可以得到如下结论:

(1)含UPFC的DOPF计算,UPFC与电网常规控制手段共同参与全局多时段优化,解决了UPFC单一控制时的断面潮流恶化问题;实现UPFC潮流控制的同时充分发挥了DOPF的电压约束能力和优化能力,弥补了潮流计算的不足,保证了电网的安全性和经济性。

(2)针对电网各时段的负荷情况,本文提出的UPFC控制模式转换策略,可以在消除电网重载情况的同时最大化经济效益。

参考文献

[1] 周洋,江道灼,陈锋,等.基于模块化多电平换流器的限流式统一潮流控制器的设计[J].电力建设,2015,36(5):7-13.

ZHOU Yang,JIANG Daozhuo,CHEN Feng,et al.Unified power flow controller design with fault current limiting based on modular multilevel converters[J].Electric Power Construction,2015,36(5):7-13.

[2] PEREIRA M,ZANETTA L C.A current based model for load flow studies with UPFC[J].IEEE Transactions on Power Systems,2013,28(2):667-682.

[3] ALOMOUSH M I.Impacts of UPFC on line flows and transmission usage[J].Electric Power Systems Research.2004,71(3):223-234.

[4] 王旭,祁万春,黄俊辉,等.柔性直流输电技术在江苏电网中的应用[J].电力建设,2014,35(11):92-96.

WANG Xu,QI Wanchun,HUANG Junhui,et al.Application of FACTS in Jiangsu power grid[J].Electric Power Construction,2014,35(11):92-96.

[5] 蔡晖,祁万春,黄俊辉,等.统一潮流控制器在南京西环网的应用[J].电力建设,2015,36(8):73-78.

CAI Hui,QI Wanchun,HUANG Junhui,et al.Application of UPFC in Nanjing western power system[J].Electric Power Construction,2015,36(8):73-78.

[6] 刘黎明,康勇,陈坚,等.UPFC的交叉耦合控制及潮流调节能力分析[J].中国电机工程学报,2007,27(10):42-47.

LIU Liming,KANG Yong,CHEN Jian,et al.Cross-coupling control scheme and performance analysis for power flow control of UPFC[J].Proceedings of the CSEE,2007,27(10):42-47.

[7] 李鹏,王玉婷,高磊,等.统一潮流控制器串联变压器启动调试方法[J].电力自动化设备,2017,37(5):68-73.

LI Peng,WANG Yuting,GAO Lei,et al.Startup test method for series transformer of UPFC[J].Electric Power Automation Equipment,2017,37(5):68-73.

[8] 祁万春,杨林,宋鹏程,等.南京西环网UPFC 示范工程系统级控制策略研究[J].电网技术,2016,40(1):92-96.

QI Wanchun,YANG Lin,SONG Pengcheng,et al.UPFC system control strategy research in Nanjing western power grid[J].Power System Technology,2016,40(1):92-96.

[9] ABIDO M A.Optimal power flow using particle swarm optimization[J].International Journal of Electrical Power & Energy Systems,2002,24(7):563-571.

[10] 王彬,何光宇,卢建刚,等.考虑电网运行状态不确定性的最优潮流研究[J].电力建设,2014,35(10):1-6.

WANG Bin,HE Guangyu,LU Jiangang,et al.Optimal power flow with considering operation state uncertainty of power system[J].Electric Power Construction,2014,35(10):1-6.

[11] GILL S,KOCKAR I,AULT G W.Dynamic optimal power flow for active distribution networks[J].IEEE Transactions on Power Systems,2014,29(1):121-131.

[12] 刘黎明,康勇,陈坚,等.统一潮流控制器控制策略的研究与实现[J].中国电机工程学报,2006,26(10):114-119.

LIU Liming,KANG Yong,CHEN Jian,et al.Control scheme and implement of unified power flow controller[J].Proceedings of the CSEE,2006,26(10):114-119.

[13] 陈刚,李鹏,袁宇波.MMC-UPFC在南京西环网的应用及其谐波特性分析[J].电力系统自动化,2016,40(7):121-127.

CHEN Gang,LI Peng,YUAN Yubo.Application of MMC-UPFC on Ningjing western grid and its harmonic analysis[J].Automation of Electric Power Systems,2016,40(7):121-127.

[14] XIE K,SONG Y H.Dynamic optimal power flow by interior point methods[J].IEEE Proceedings Generation Transmission and Distribution,2009,148(1):76-84.

[15] KAMEL S,JURADO F,LOPES J A.Comparison of various UPFC models for power control[J].Electric Power Systems Research,2015,29(5):243-251.

[16] 周玲,王宽,钱科军,等.计及UPFC的电力系统无功优化[J].中国电机工程学报,2008,28(4):37-41.

ZHOU Ling,WANG Kuan,QIAN Kejun,et al.Power system reactive power optimization considering UPFC installation[J].Proceedings of the CSEE,2008,28(4):37-41.

[17] 王锡凡.现代电力系统分析[M].北京:科学出版社,2003,116-134.

[18] 何天雨,卫志农,孙国强,等.基于网损等值负荷模型的改进直流最优潮流算法[J].电力系统自动化,2016,40(6):58-64.

HE Tianyu,WEI Zhinong,SUN Guoqiang,et al.Modified direct current optimal power flow algorithm based on net loss equivalent load model[J].Automation of Electric Power Systems,2016,40(6):58-64.

石睿智,张泽,何天雨,耿亚明,臧海祥
《电力建设》 2018年第05期
《电力建设》2018年第05期文献

服务严谨可靠 7×14小时在线支持 支持宝特邀商家 不满意退款

本站非杂志社官网,上千家国家级期刊、省级期刊、北大核心、南大核心、专业的职称论文发表网站。
职称论文发表、杂志论文发表、期刊征稿、期刊投稿,论文发表指导正规机构。是您首选最可靠,最快速的期刊论文发表网站。
免责声明:本网站部分资源、信息来源于网络,完全免费共享,仅供学习和研究使用,版权和著作权归原作者所有
如有不愿意被转载的情况,请通知我们删除已转载的信息 粤ICP备2023046998号