与传统交流输电相比，直流输电具有线路建设费用低、损耗低、功率调节简单、无系统同步运行稳定性问题等优点，广泛应用于超高压、远距离和大功率输电[1-3]。与此同时，随着可再生能源的并网需求[4-5]以及电压源型换流器[6]的迅速发展，国内外对高压直流输电的研究正日益深入[7-13]。目前广泛应用的直流系统大多为两端系统，究其原因就是缺乏实用的高压直流断路器。柔性多端高压直流系统更具灵活性和可靠性，是未来高压直流系统的发展方向[14]，而构建柔性多端直流系统的关键设备之一就是可靠的高压直流断路器。

高压直流断路器面临的几个技术难题如下：①相比于交流系统，直流系统阻抗低，一旦发生故障，短时间内将产生极大的短路电流，这要求高压直流断路器具有很大的开断能力；②直流电流没有自然过零点，灭弧困难；③断路器需要吸收直流回路电感在暂态过程中存储的巨大能量；④系统中存在感性和容性元件，当系统进行操作或发生故障时，感性元件和容性元件之间的电磁能量发生转换，容易在断路器两端产生过电压。近年来，国内外许多学者对高压直流开断技术做了诸多研究，并研制出了不同类型的高压直流断路器。ABB公司在2012年研制出了世界上第一台针对直流电网的混合式高压直流断路器样机，解决了长期以来直流开断的大难题。根据ABB的有关技术文件[15]，该断路器额定参数为320 kV/2.6 kA，开断能力为9 kA，开断时间为5 ms。南方电网科学研究院在2014年研制出了55 kV直流断路器试验样机，开断能力为16 kA，开断时间为5 ms；随后全球能源互联网研究院研制出了220 kV直流断路器样机，开断能力为15 kA，开断时间为3 ms[16]。

本文首先阐述机械式、固态式和混合式高压直流断路器的拓扑结构、工作原理及优缺点[17-19]，在此基础上提出了一种基于IGBT的新型混合式高压直流断路器，给出了其拓扑结构，分析了其工作原理和控制策略，并在Matlab/Simulink中搭建仿真模型，验证了该方案的可行性。

1　高压直流断路器的分类

1.1　机械式高压直流断路器

机械式高压直流断路器以传统的交流机械开关作为主分断装置。由于直流电流无自然过零点，因此灭弧困难[20]。在中低压小电流场合下，可以采用提高电弧电压、分断串接限流电阻或磁场控制气体放电管断流法来进行灭弧。但在高压大电流直流系统中，通常采用振荡换流实现灭弧[17]。根据换流支路中电容有无充电可以将断路器分为图1（a）所示的无源自激振荡型和图1（b）所示的有源他激振荡型。图中MOV为避雷器，可限制断路器两端的过电压。

图1　机械式高压直流断路器 Fig.1　Mechanical HVDC circuit breaker

在无源自激振荡型高压直流断路器中，由于机械开关分闸时产生的电弧具有负阻特性，与LC串联形成的换流支路产生振荡形成电流过零点，从而实现灭弧。该装置结构简单、便于控制、可靠性高。不足之处在于其依赖于电弧自身的负阻性产生振荡，当电弧电流很大时，电弧的负阻性并不明显，不能保证产生稳定的振荡电流形成电流过零点，因此开断能力有限，具有一定的局限性。在有源他激振荡型高压直流断路器中，电容预先充电产生强迫振荡，振荡电流与机械开关分闸时的电弧电流叠加产生电流过零点从而灭弧。与前者相比，开断能力更强。

机械式高压直流断路器具有通态损耗低、耐压强度高、带负载能力强等静态优点。但是，在起弧过程中开关触头容易损坏，其开断能力和动作速度受到自身结构的限制，无法满足未来直流电网在短时间内切除较大电流的要求。

与此同时，具有中国特色的特殊食品管理制度以及食品安全社会共治的监管体系已经建立，并在实践中不断得到完善。

1.2　固态式高压直流断路器

固态式高压直流断路器采用电力电子开关作为主分断装置。根据采用的电力电子器件类型可以分为图2（a）所示的半控型和图2（b）所示的全控型[21]。

试验结果表明：莠去津残留对马铃薯株高、叶色、长势及经济性状均有抑制作用，降低了干物质和淀粉含量，提高了畸形薯率；喷施缓解剂在一定程度上可以缓解上述药害，其中以处理3（敌克松+吲哚乙酸）效果最优，可使马铃薯生长发育基本保持正常，其产量略低于正常水平，高于莠去津残留的土壤处理，商品薯率达到85.0%，在生产实践中可以降低莠去津药害残留的影响。

利用24 h内每隔1 h的电压互感器量测值进行分析，每个电压互感器的24个量测值形成一个时间序列。结合上述电压互感器故障判定方法，可根据式(8)设定分层聚类阈值Dthr为11。

图2　固态式高压直流断路器 Fig.2　Solid-state HVDC circuit breaker

半控型固态式高压直流断路器采用以晶闸管为代表的半控型电力电子开关器件。正常情况下，负载电流经固态支路晶闸管流过；短路时触发换流支路晶闸管，LC产生的振荡电流与固态支路短路电流叠加产生电流过零点，从而关断固态开关，开断短路电流。该断路器具有耐压强度高、分断能力强的优点。缺点是，半控型器件不能通过控制触发脉冲来实现器件的关断，必须辅以强迫换流支路产生电流过零点实现关断，结构复杂，体积大，成本较高；同时，晶闸管的低频工作特性使断路器的开断速度受到一定限制。全控型固态式高压直流断路器采用以IGBT为代表的全控型器件，能直接控制触发脉冲来控制器件的通断。不足之处在于，IGBT容量较低，在高压大容量场合需要大量IGBT进行串并联，这对目前的串联均压技术和并联均流技术是很大的考验。

相比于机械式高压直流断路器，固态式高压直流断路器具有无机械触头、开断时无弧无声响、开断时间短等优点，具有较好的动态特性。但其通态损耗高达换流站损耗的30%，并且需要专门的冷却装置，这极大地限制了此类断路器的工业应用。

1.3　混合式高压直流断路器

混合式高压直流断路器结合了机械式直流断路器通态损耗低、耐压强度高、带负载能力强的静态特性和固态直流断路器无弧迅速开断的动态特性，是未来的发展方向。根据电力电子开关的类型可分为图3（a）所示的半控型和图3（b）所示的全控型。

图3　混合式高压直流断路器 Fig.3　Hybrid HVDC circuit breaker

正常情况下，电流经机械开关流过，通态损耗低。发生短路时，先给电力电子开关发导通脉冲，之后利用机械开关分闸产生的电弧电压使电力电子开关导通。由于固态支路通态压降远小于电弧电压，电流迅速从机械开关支路转移至固态开关支路。机械开关在较小的固态支路导通压降（通常只有几百伏）下关断并完成介质恢复，固态开关开断电流的过程与固态断路器类似，故不再赘述。混合式高压直流断路器基本上能实现零电压开断，但开断过程中仍有电弧产生，未能实现零电流开断。

2　新型混合式高压直流断路器的拓扑结构、工作原理和控制策略

2.1　新型混合式高压直流断路器的拓扑结构和特点

增大电容容量会提高缓冲支路电容体积和制作成本，不利于断路器的经济性和小型化设计。因此，工程应用中应该综合考虑缓冲支路电容体积及成本、固态开关IGBT串联数量、短路电流峰值和故障的切除时间，选取合适的电容值。

图4　ABB混合式高压直流断路器拓扑结构 Fig.4　Topological structure of ABB hybrid HVDC circuit breaker

（1）在换流支路中，采用了二极管阀桥式结构实现双向导通和关断。定义图5中i方向为电流正向，当电流正向流通时，换流支路电流经D1→机械开关2→固态开关→D4流过；当电流反向流通时，换流支路电流经D2→机械开关2→固态开关→D3流过。由于一组IGBT可以流通正、反两方向的电流，因此与ABB断路器相比节省了一半的IGBT。

正常运行时，电流经载流支路流过，通态损耗低。直流系统发生短路时，先给固态开关IGBT发导通脉冲，再关断辅助直流开关，则电流瞬间转移至固态开关。此时，发出机械开关分闸命令，经过短暂的延时机械开关开始分闸。待机械开关达到额定开距后，关断固态开关，断路器两端电压迅速上升，达到避雷器动作电压，则电流转移至避雷器支路。系统中剩余的感性能量全部由避雷器吸收，短路电流开始下降；当短路电流接近零时，分断两个隔离开关，将断路器与系统隔离。

该断路器与第1.3节中全控混合式断路器相比，优越之处在于可通过关断辅助直流开关实现迅速无弧换流。该断路器缺点如下：①固态开关由大量IGBT串联而成，随着电压等级的提高，IGBT的串联数量增多，这不仅大幅增加了断路器的体积和制作成本，而且提高了IGBT的串联均压难度；②开断短路电流过程中断路器两端电压上升率过大，可能击穿机械开关导致关断失败，同时也会对固态开关产生损害。

为解决以上两个问题，本文提出一种带直流电源且终端短路的新型混合式高压直流断路器，其拓扑结构如图5所示。该新型断路器具有以下特点。

图5　带直流电源且终端短路的新型断路器拓扑结构 Fig.5　Topological structure of novel circuit breaker connected to a DC-voltage source and terminated by a short circuit

该断路器主要由载流支路、换流支路、避雷器并联而成。其中，载流支路由机械开关和辅助直流开关串联而成；换流支路由大量IGBT串联而成，每个IGBT均有反并联二极管。机械开关采用基于电磁斥力机构的高速斥力开关，能在2 ms内实现分闸和合闸。辅助直流开关由两个带有反并联二极管的IGBT串联而成，其通态压降只是1个IGBT和1个二极管的通态压降之和，大约7 V。若正常运行直流线路电流为2 kA，则功率损耗仅为14 kW，只需简单的散热装置即可。限流电感L用于限制短路电流的上升率，减少固态开关承受的电流和应力，降低对故障判断灵敏性的要求和对开关速动性的要求。两个隔离开关用于电流开断后将断路器与直流电源侧、直流负载侧隔离，防止避雷器过热，对断路器起到保护作用。

（2）换流支路串联了一个机械开关2。该开关与机械开关1完全相同。在分断电流过程中，当电流从载流支路完全转移至换流支路后，控制该开关分闸，待其达到额定开距后，关断固态开关。机械开关2起到了隔离固态开关的作用，这又能大幅减少固态开关IGBT的串联数量，具体原理会在后文阐述。

（3）设置了电容缓冲支路。由于电容电压不能突变，故可在固态开关关断后限制断路器两端的电压上升率，防止机械开关被击穿，避免IGBT承受过电压而损坏。

（4）在断路器出口处并联了续流二极管。当负载侧发生短路时，该二极管可自行释放断路器出口与短路点间的线路阻抗中储存的能量。

（5）由于固态开关IGBT的最大集电极电流是其额定电流的两倍，当短路电流增大，尤其在多端直流系统中，一处直流线路发生短路，多个换流站可向短路点注入很大的短路电流，单个IGBT难以承受。故固态开关采用了并联少量IGBT支路的方式，可以提高断路器切断大电流的能力。

（6）增设了由吸能电阻R和隔离开关3串联而成的吸能支路。开断结束后，电容两端电压较高，在断路器下一次导通过程中，固态开关会承受过电压而损坏。故增设了吸能支路，具体原理如下：正常情况下，隔离开关3为断开状态；断路器完成关断后，合上隔离开关3，吸能电阻R开始吸收缓冲电容C中存储的能量。待C中能量吸收完毕后，打开隔离开关3。

2.2　新型混合式高压直流断路器的工作原理

以电流i正向为例，从合闸和分闸两个过程来阐述断路器的工作原理。

（1）合闸过程。首先合上机械开关2，紧接着触发固态开关，电流经换流支路流过。随后，合上机械开关1并触发辅助直流开关，则机械开关1在较小的固态开关压降下合闸，基本实现了零电压导通。确认机械开关1完成合闸后，关断固态开关，电流迅速转移至机械开关1所在的载流支路，并在限流电感L的作用下逐渐上升至稳态电流值，向负载正常供电。

（2）分闸过程。分闸又分为正常分闸和短路分闸，两个分闸过程基本相同，只是开断的电流大小不同，前者开断较小的正常负荷电流，后者开断很大的短路电流。以直流系统负载侧发生短路为例，详细分析其开断过程，相应的分断波形如图6所示。图中，iS、iT、iC、iMOV、i依次为载流支路、换流支路、缓冲支路、避雷器和隔离开关1的电流；VS1、VS2、VT、VC依次为机械开关1、机械开关2、固态开关和电容的两端电压；t0～t1为系统正常运行时间，负荷电流经载流支路流过；t1～t2时间段内，t1时刻系统负载侧发生短路，电流i迅速上升，在t2时刻达到测控装置的电流阈值Ith，此时触发导通固态开关并关断辅助直流开关；t2～t3时间段内，t2时刻开始换流，在t3时刻电流从载流支路完全转移至换流支路；t3～t4时间段内，在t3时刻同时分断机械开关1和机械开关2，经过短暂的延时，两个机械开关在t4时刻开始分闸；t4～t5时间段内，分闸持续进行，t5时刻两个机械开关达到额定开距。在整个分闸过程中，机械开关1不会产生电弧（分闸前载流支路并无电流通过），而机械开关2会持续产生电弧；t5～t6时间段内，t5时刻关断固态开关，机械开关2瞬间熄弧，电流在t6时刻从换流支路完全转移至缓冲支路，与此同时，电容电压迅速上升；t6～t7时间段内，t6时刻之前机械开关2处于燃弧状态，在 t7时刻完成介质恢复[22]；t7～t8时间段内，短路电流继续给电容充电，电容电压持续升高，在 t8时刻达到电源电压；t8～t9时间段内，t8时刻短路电流开始下降，与此同时，电容电压继续升高，在t9时刻达到避雷器动作电压，避雷器击穿；t9～t10时间段内，t9时刻短路电流开始向避雷器支路转移，避雷器限制了断路器两端的过电压，吸收系统中的能量。t10时刻线路电流降为零，断路器完成整个开断过程。随后，合上隔离开关3，释放电容存储的能量；待其能量释放完毕后，打开隔离开关3。

图6　新型高压直流断路器分断过程波形 Fig.6　Waveforms of novel HVDC circuit breaker during the breaking process

由于t7时刻之后机械开关2完成介质恢复，隔离了固态开关，因此固态开关只需承受t5～t7时间段（包括电流从换流支路完全转移至缓冲支路的时间和机械开关2的介质恢复时间，其中，电流转移时间忽略不计，机械开关2的介质恢复时间通常只有0.1 ms）的缓冲支路电压。因为该电压远小于避雷器的保护电压，故可大大减少固态开关IGBT的串联数量。

2.11 缩略语文中尽量少用。必须使用时应于首次出现处先叙述其全称，然后括号注出中文缩略语或英文全称及其缩略语，后两者间用“，”分开(如该缩略语已共知，可不注出其英文全称)。缩略语不得移行。

缓冲支路电容容量对断路器及其开断性能有一定影响。①电容容量决定了固态开关的耐压要求。电容容量越大，其在t5～t7时间段的充电电压越低，则固态开关中需要串联的IGBT数量越少。②电容容量影响电容电流iC和短路电流i的峰值以及故障的切除时间。电容容量越小，VC上升越快：一方面使电容电压在更短的时间内到达电源电压，迫使iC和i及早下降，这降低了iC和i的峰值；另一方面，使避雷器会在更短的时间内被击穿，迫使iC及早转移至避雷器中，这缩短了故障的切除时间。

以下就电容容值C对IGBT串联数量m、短路电流峰值imax和短路故障切除时间t10的影响展开理论分析。

2.2.3 定期膀胱内化疗指导:膀胱腔内化疗是膀胱肿瘤手术后最常用的治疗。表浅膀胱肿瘤术后复发率高达80%,应用膀胱内化疗大致可能减少一半的复发率。膀胱灌注的治疗可使复发癌细胞的级别和期别降低[3]。膀胱灌注常用的方法:用生理盐水40-50ml加丝裂霉素40mg,经导尿管注入空虚的膀胱,15分钟转动体位使药物接触整个膀胱,原病灶部位可以适当延长,共2小时。初始治疗治疗每周一次,共6-8次,以后每月一次,共1-2年[4]。

从故障发生时刻t1至固态开关关断时刻t5，限流电感两端电压与直流电源电压大致相等，则有

故推导出线路电流i在t5时刻的电流值为

式中，I0为直流线路正常运行时的电流。

从固态开关关断时刻t5至避雷器动作t9时刻，等效电路为直流电源直接加在LC串联支路上，该阶段可用微分方程表示为

解得

由于t7时刻机械开关2完成介质恢复，故固态开关只需承受t7时刻的电容电压，其值为

假设IGBT的使用电压为其额定电压UN的2/3，则可得出IGBT串联数量m和电容容值C的选择关系为m≥

一种现象的出现，并非向壁虚造，而是社会环境与现象主体交互作用的结果。陈献章与庄昶并称及诗歌被称为“陈庄体”在两人在世时即已出现。这既是二人自我选择的结果，亦是当时诗坛、时人的认知。从这一层面来看，陈庄体自有其合逻辑性一面。值得注意的是，对陈庄体的认识，明清两代评论者并没有固守成说，而是提出其存在的不合逻辑性。梳理明清两代有关“陈庄体”特点的论述及陈、庄二人诗歌差异的分析，将有助于我们深入理解“陈庄体”在明代诗坛的地位。

水平井地质优化技术是水平井成功开发致密浊积岩油藏的关键和基础。致密浊积岩油藏水平井优化技术主要包括3个方面：水平段方向、位置以及长度的优化。水平段轨迹应垂直于最大主应力方向；水平段轨迹选择在储层内物性相对较好位置为主，上下有水层时，应考虑避免压裂沟通；随着水平段长度的增加，钻井、完井投资会产生不同幅度的增长，单井总投资呈加速上升趋势，而累计产量增幅则呈减缓趋势。因此，要综合考虑构造形态、储层展布、工艺水平，经济合理地设计水平段长度。

由式（6）可知，IGBT使用数量m和电容容值C之间互相依存。给定C即可求出m，给定m也可求出C；C越大，m越小。

在t8时刻，VC=Ud，此时短路电流达到最大值，即

由式（7）可知，电容C越大，短路电流峰值imax越大。

假设t9时刻避雷器达到动作电压Uop，令式（4）中的第2个公式为VC（t）=f（t），则有

从避雷器动作t9时刻到短路电流降为零t10时刻，避雷器吸收系统中的能量。该阶段将避雷器等效为恒压源Uop，则电流衰减为可得出

由式（8）和式（10）可知，电容C越大，故障切除时间t10越短。

整个开断过程的仿真结果如图7所示。在0.05 s时刻直流系统负载侧发生短路，电流迅速上升，经过0.2ms达到动作阈值Ith=3kA。保护动作，触发导通固态开关并关断辅助直流开关，短路电流瞬间从载流支路转移至换流支路。随后，同时分断两个机械开关，2 ms后机械开关都达到额定开距，此时关断固态开关，机械开关2瞬间熄弧，电流瞬间转移至缓冲支路。电容电压迅速上升，在0.052 7s时刻达到电源电压。短路电流开始下降，限流电感反并联晶闸管阀T2开始导通，能量释放回路开始自行释放限流电感能量。之后，电容电压继续上升至避雷器动作电压，电容电流转移至避雷器中，避雷器开始吸收能量，电流在0.059s时刻降为额定电流2 kA，此时即认为故障切除。随后短路电流迅速降为0，整个开断过程结束。

引言中提到的ABB公司研发的混合式高压直流断路器的拓扑结构如图4所示。

（5）小淫妇儿，会乔张致的，这回就疼汉子？“看撒了爹身上酒”，叫的爹那甜。我是后娘养的，怎的不叫我一声儿？（明·兰陵笑笑生《金瓶梅词话》第21回）

2.3　基于短路电流上升率确定并联IGBT支路导通数的控制策略

对同一基于VSC的直流系统而言，不同短路情况下电流上升率不同[23]。以同一个两端双极且中性点接地的直流系统为例，发生双极短路时电流上升率是单极短路时的数倍。距离换流站不同位置的直流线路处发生短路时电流上升率也有较大差异，离换流站越近，短路电流上升率越大。

图5中，为提高断路器切断大电流的能力，固态开关并联了若干支路的IGBT，并联的支路数应该按照能满足开断直流系统的最大短路电流来设计。若每次发生短路所有并联的IGBT支路导通，则不能保证每个IGBT工作在额定电流状态，而且每一次导通和关断都会对IGBT产生损害，影响IG⁃BT的使用寿命。为此本文提出一种基于短路电流上升率确定固态开关中并联IGBT支路导通数的控制策略。

考虑到直流系统发生短路后，电流在短时间内近似为线性上升，上升率为

式中：Ith为测控装置的电流阈值；Im为电流达到Ith前一个采样点的电流值；Δt为测控装置的采样时间间隔。故可预测出固态开关通过的最大短路电流为

式中，t2～t5这段时间包括电流从载流支路转移至换流支路的时间和机械开关1的分闸时间。电流转移时间可忽略不计，机械开关1的分闸时间为2 ms，故这段时间间隔基本固定。

设每个IGBT的额定电流大小为

t IN，则可预测接下来固态开关并联IGBT的导通支路数为

[6]马钊（Ma Zhao）.直流断路器的研发现状及展望（R＆D status and prospects of HVDC circuit breakers）[J].智能电网（Smart Grid），2013，1（1）：12-16．

这种控制策略具有一定的自适应性，可以随着预测的固态开关流过的最大短路电流调整IGBT并联支路的导通个数。这既能使导通的IGBT工作在额定电流状态，又能提高IGBT的使用寿命。

3　仿真验证

为了验证本文提出的高压直流断路器的有效性，本文利用Matlab/Simulink搭建如图5（以电流i正向为例）所示的直流系统仿真模型。相关参数设计为：直流电源500 kV，直流侧负载电阻为250Ω，正常负荷电流2 kA。机械开关1在开断过程中无电弧产生，故采用理想开关元件，而机械开关2在开断过程中有电弧产生，采用Cassie电弧模型。IG⁃BT采用ABB公司5SNA 2000K450300型号，额定电压4.5 kV，额定电流2 kA。为方便起见，整个仿真过程中固态开关用一个IGBT表示。缓冲支路电容为15µF，能量吸收电阻为100Ω；限流电感为100 mH；避雷器保护电压设为700 kV。

图7　新型高压直流断路器分断过程仿真波形 Fig.7　Simulation waveforms of novel HVDC circuit breaker during the breaking process

图1c)的仿真结果表明：当港口群内干线泊位的处理能力增强时，某些干线港口的枢纽地位进一步得到巩固，如图中上海港，但该类型港口的承载压力也将会加重，见表4。

社团作为学生组织中覆盖面最广的团体，由志趣相投的大学生组成，有很强的自发性、普遍性、实践性等特点，在大学生创新创业调查对象中是最能代表广大学生的意见和建议的。社团作为高校“第二课堂”的重要载体，特别是科研社团营造的浓厚学术氛围为大学生科研创新能力的培养起到了不可替代的作用。

在0.0523s时刻机械开关2完成介质恢复，此时缓冲支路电压约为87 kV，假设IGBT的使用电压为其额定电压4.5 kV的2/3，故可计算出固态开关IGBT的串联个数为29。对ABB公司研发的混合式高压直流断路器而言，固态开关需要承受的电压为700 kV，并且未采用桥式结构实现双向导通和关断，故可计算出固态开关IGBT串联个数为467，由此可见，新型断路器可大幅减少IGBT的串联个数。

整个开断过程历时9ms（其中包括短路判断时间0.2 ms，机械开关分闸时间2ms，能量吸收时间6.8ms），最大开断电流约为14.31kA。仿真系统采用直流电源，使得限流电感存储的能量较大，避雷器吸收能量的时间较长。若应用于实际直流系统中，则开断时间会进一步缩短。因此，该断路器方案具备快速切除短路电流的能力。

4　结论

（1）本文提出了一种基于IGBT的新型混合式高压直流断路器，具有以下特点：①利用二极管阀桥式结构实现双向导通和关断，节省了一半的IG⁃BT串联数量；②在换流支路串联了机械开关2，可以隔离固态开关，进一步大幅减少了IGBT的串联数量；③通过增设RC缓冲支路，限制了开断过程中断路器两端的电压上升率。

（2）本文提出了一种根据短路电流上升率确定并联IGBT支路导通数的控制策略，延长了固态开关IGBT的使用寿命。

参考文献：

[1]何俊佳，袁召，赵文婷，等（He Junjia，Yuan Zhao，Zhao Wenting，et al）.直流断路器技术发展综述（Review of DC circuit breaker technology development）[J].南方电网技术（Southern Power System Technology），2015，9（2）：9-15．

[2]郑占锋，邹积岩，董恩源，等（Zheng Zhanfeng，Zou Jiyan，Dong Enyuan，et al）.直流开断与直流断路器（DC cur⁃rent interruption and DC circuit breaker）[J].高压电器（High Voltage Apparatus），2006，42（6）：445-449．

[3]蔡蓉，岳程燕，谢海莲（Cai Rong，Yue Chengyan，Xie Hailian）.传统高压直流用于大规模陆上风电传输的经济可行性（The economic feasibility of transmiting onshore large scale wind power by classical HVDC）[J].南方电网技术（Southern Power System Technology），2013，7（6）：13-18．

[4]温家良，吴锐，彭畅，等（Wen Jialiang，Wu Rui，Peng Chang，et al）.直流电网在中国的应用前景分析（Analy⁃sis of DC grid prospects in China）[J].中国电机工程学报（Proceedings of the CSEE），2012，32（13）：7-12．

秀珠是个性急的人，忍耐不住，次日便到金家来了。一进门，就见一辆汽车停在门口，梅丽挟着一包书，从车上下来。秀珠便叫道：“老八刚下学吗？”梅丽回头一看，笑道：“好几天不见哩，今天你来好极了，我约了几个人打小扑克你也加入一个。”秀珠笑道：“你们一家人闹罢，肥水不落外人田，别让我赢去了。”梅丽对秀珠望着，将左眼目夹了一下，笑道：“你不是我一家人吗？就让你赢了去了，也不是肥水落了外人田啦。”秀珠笑道：“你这小东西，现在也学会了一张嘴。我先去见你三嫂，回头再和你算帐。”梅丽笑道：“我不怕。我到六姐那里去补习法文，你到那里去找我得了。”谈毕，梅丽的皮鞋，得得地响着，已跑远了。

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[5]Kirby N M，Lie Xu，Luckett M，et al.HVDC transmission for large offshore wind farms[J].Power Engineering Jour⁃nal，2002，16（3）：135-141．

式中，[]为取整符号。

[7]Novello L，Baldo F，Ferro A，et al.Development and test⁃ing of a 10-kA hybrid mechanical-static DC circuit break⁃er[J].IEEE Trans on Applied Superconductivity，2011，21（6）：3621-3627．

[8]Callavik Maghus，Blomberg Anders，Hafner Jurgen，et al.ABB's hybrid HVDC breaker：An innovation breakthrough enabling reliable HVDC grids[J].ABB Review，2013（2）：7-13．

[9]王帮田（Wang Bangtian）.高压直流断路器技术（Tech⁃nology of HVDC circuit breaker）[J].高压电器（High Volt⁃age Apparatus），2010，46（9）：61-64，68．

生活水平的不断提升，人们饮食结构发生巨大改变，导致糖尿病患病率逐年上涨。糖尿病发病与环境因素和遗传因素均有较大关系，这些因素导致患者血糖含量不断升高，最终诱发糖尿病[1]，由于糖尿病属于终身性慢性疾病，对患者生活质量造成重要影响。该研究旨在探讨健康教育在糖尿病慢病管理中的应用价值，特收集该院2017年3月—2018年8月收治的100例糖尿病患者为研究对象，现报道如下。

[10]顾东亮，郑建勇，梅军（Gu Dongliang，Zheng Jianyong，Mei Jun）.一种新型混合式断路器装置（A novel hybrid circuit breaker device）[J].电力系统及其自动化学报（Proceedings of the CSU-EPSA），2006，18（1）：10-14．

[11]周宏宇，罗隆福，许加柱（Zhou Hongyu，Luo Longfu，Xu Jiazhu）.改进型地铁用直流断路器（Improved DC break⁃er for metro system）[J].电力系统及其自动化学报（Pro⁃ceedings of the CSU-EPSA），2011，23（2）：127-130．

[12]栾会，毛承雄，王丹（Luan Hui，Mao Chengxiong，Wang Dan）.新型直流断路器的设计与仿真（Design and simu⁃lation of novel DC circuit breaker）[J].电力系统及其自动化学报（Proceedings of the CSU-EPSA），2014，26（7）：1-6.

[13]刘力，陈学永，齐彤彤（Liu Li，Chen Xueyong，Qi Tong⁃tong）.小型断路器加速灭弧的改进设计与实验分析（Design and experimental analysis of miniature circuit breaker to accelerate arc extinction）[J].电力系统及其自动化学报（Proceedings of the CSU-EPSA），2016，28（5）：69-73．

[14]汤广福，罗湘，魏晓光（Tang Guangfu，Luo Xiang，Wei Xiaoguang）.多端直流输电与直流电网技术（Multi-ter⁃minal HVDC and DC grid technology）[J].中国电机工程学报（Proceedings of the CSEE），2013，33（10）：8-17．

[15]王容华，刘云（Wang Ronghua，Liu Yun）.直流开断方法分析比较（Analysis and comparison of DC interruption techniques of switches）[J].电工材料（Electrical Materi⁃als），2011（4）：40-45．

[16]史宗谦，贾申利（Shi Zongqian，Jia Shenli）.高压直流断路器研究综述（Research on high-voltage direct current circuit breaker：A review）[J].高压电器（High Voltage Apparatus），2015，51（11）：1-9．

[17]江道灼，张弛，郑欢，等（Jiang Daozhou，Zhang Chi，Zheng Huan，et al）.一种限流式混合直流断路器方案（A scheme for current-limiting hybrid DC circuit breaker）[J].电力系统自动化（Automation of Electric Power Sys⁃tems），2014，38（4）：65-71．

[18]魏晓光，高冲，罗湘，等（Wei Xiaoguang，Gao Chong，Luo Xiang，et al）.柔性直流输电网用新型高压直流断路器设计方案（A novel design of high-voltage DC circuit breaker in HVDC flexible transmission grid）[J].电力系统自动化（Automation of Electric Power Systems），2013，37（15）：95-102．

[19]药韬，温家良，李金元，等（Yao Tao，Wen Jialiang，Li Jinyuan，et al）.基于IGBT串联技术的混合式高压直流断路器方案（A hybrid high voltage DC circuit breaker de⁃sign plan with series-connected IGBTs）[J].电网技术（Power System Technology），2015，39（9）：2484-2489．

[20]荣命哲，杨飞，吴翊，等（Rong Mingzhe，Yang Fei，Wu Yi，et al）.直流断路器电弧研究的新进展（New develop⁃ments in switching arc research in DC circuit breaker）[J].电工技术学报（Transactions of China Electrotechnical Society），2014，29（1）：1-9．

[21]胡杰，王莉，穆建国（Hu Jie，Wang Li，Mu Jianguo）.直流固态断路器现状及应用前景（Present status of DC solidstate circuit breaker and its potential application）[J].电力系统保护与控制（Power System Protection and Control），2009，37（19）：145-150．

[22]赵文婷，袁召，方帅，等（Zhao Wenting，Yuan Zhao，Fang Shuai，et al）.一种新型电容缓冲式混合高压直流断路器的设计与仿真（Design and simulation of a new type of capacitance buffering hybrid HVDC circuit breaker）[J].高压电器（High Voltage Apparatus），2015，51（11）：41-46．

[23]史迪锋（Shi Difeng）.VSC-MTDC故障特征分析与保护策略研究（Research on Fault Analysis and Protection Strategy Based on VSC-MTDC）[D].北京：华北电力大学电气与电子工程学院（Beijing：School of Electrical and Electronic Engineering，North China Electric Power Uni⁃versity），2014．