由于混凝土壳体结构的施工较为复杂，自上世纪七十年代后，除在筒仓、冷却塔等特种结构中有所应用外，国内外较少得到修建[1-3]。滕锦光等提出的钢壳-混凝土薄壳组合结构，钢壳可以作为混凝土壳的施工模板[4-5]，常玉珍等提出的组合肋壳，壳肋采用了外包钢[6]，上述组合壳体从构造上可以提高结构的施工速度。张华刚等将密肋平板和折板结构相结合，提出了混凝土折板式网壳结构[7]，它由若干块密肋平板在脊(谷)线处交汇构成，从而可将曲面施工改为折平面施工，在构形上有效降低了混凝土壳体结构的施工难度，并取得了较好的技术经济指标[8]。

当前对混凝土人字形折板式网壳结构的研究主要集中在静力性能和动力特性等方面[8-11]。相对于混凝土普通结构而言，由于组成结构的密肋梁板的截面尺寸较小，加之不可避免的施工坐标偏差及可能存在的构件几何、材料缺陷等影响，稳定问题应成为这种结构实际应用时控制其极限承载力的重要问题。影响结构稳定性的因素较多，当前对结构缺陷的引入主要有随机缺陷模态法和一致缺陷模态法，其中一致缺陷模态法的计算工作量小、计算精度较高，它主要以结构最低阶屈曲模态来模拟结构的初始缺陷分布[12]，因此弹性稳定分析是一致缺陷模态法的基础。本文采用有限元方法对结构作弹性稳定性的参数分析，考虑的影响参数主要有矢跨比、边梁刚度、脊线刚度、密肋梁刚度，基于分析结果主要考察结构的一阶屈曲模态并获得结构的弹性极限承载力，可为工程应用提供参考并为后续的几何非线性分析奠定基础。

在语义网的七层结构中，根标记语言（XML Schema）层、资源描述框架（RDF Schema）层、本体（Ontology）层主要用于标识Web信息的语义，是系统的核心和关键所在［3］。通过对万维网上的文档添加能够被计算机所理解的语义“元数据”，语义网使整个互联网成为一个通用的信息交换媒介。在语义网的整体设计中，URI、RDF框架模型和本体的引入，打破了信息资源知识组织传统的、平面的、单维的链接模式，形成了立体的、异构的、多维的语义链接。

1 结构弹性稳定的简化计算

1.1 结构形式

本文的分析对象如图1 所示，屋盖由两块密肋平板在脊线处相交构成，并在山墙处设置空腹桁架式横隔，屋盖的拱向跨度为Ly。

本次调查，企业用人规模为50-200人的比例为35.03%，占比最高；其次为用人规模为500人以上的企业，占总体比例的31.53%。如表1所示。

  

图1 人字形密肋网壳

1.2 弹性稳定的简化计算

在竖向荷载作用下，基于结构主要沿拱向传力的特点，并将边梁的抗扭约束作用采用弹簧刚度 表示，则可得到图2(a)所示的典型计算单元，再基于对称性可获得如图2(b)所示的弹性稳定计算简图。

由图7可知,维生素C和香水莲多糖溶液对脂质过氧化都有较强的抑制作用,且抑制能力随浓度的升高而增强。在0～1 mg/mL内,维生素C对脂质过氧化的抑制作用明显高于香水莲多糖溶液,但香水莲多糖溶液随浓度增加抑制作用显著增强。当浓度大于1 mg/mL时,香水莲多糖溶液与维生素C的抑制能力基本相当。

其中杆的实际长度为l=L/(2cosα)， L和α分别为屋盖跨度和倾角。将屋盖的竖向荷载沿杆轴向和垂直于杆轴向分解，其中垂直于杆轴向的分力引起结构跨中恒定的竖向位移，本文忽略其对结构稳定性的影响，并将杆的轴向压力累加至B支座，即轴向压力为

 

(1)

  

图2 弹性稳定计算

如图2(b)所示， x处截面的力矩平衡方程为

结构平面尺寸为17.4 m×16.8 m，如图4(a)所示。结构跨度为17.4 m，横隔上下弦截面尺寸为400 mm×600 mm，中弦截面尺寸为250 mm×350 mm，腹杆截面尺寸为350 mm×350 mm，上述尺寸为本文全部有限元算例的通用尺寸。

(2)

将变形后的杆轴线近似用位移的二阶导数代替，并记P/(EI)=λ2，其中EI为杆的抗弯刚度，则式(2)可改写为

5.坚定不移地狠抓防疫体系建设，确保有效提升服务能力。围绕“基层队伍素质提升化”，大力实施基层兽医远程教育和定期培训，在全区218名乡镇兽医人员中，中专以上文化程度达到80%，在42名机关人员中，有硕士研究生8名，畜牧兽医管理和技术人员结构得到多层次优化。以全面打造标准化乡镇兽医站为目标，采取中央投资与自筹相结合的方式，近年投入改扩建项目建设资金500多万元，改建全区34个乡镇畜牧兽医站，完善了区级及乡级的冷链体系和电脑、打印机等办公设备，新建改建冻库3个、配备冰柜、冰箱共计90余台、电脑50余台，打印机30余台。全区的乡镇畜牧兽医站通过规范建设后面貌焕然一新。

 

(3)

方程的解为

 

(4)

待定参数A、B、Δ和MB由下述边界条件确定：

y(0)=0，y′(0)=θA，y(l)=Δ，y′(l)=0。

……replied Mr.Bingley, “but I am sure it will be too much for Kitty.Won’t it,Kitty?”[5]288

(5)

其中转角θA由杆脚弯矩MA反作用于支座弹簧引起，由杆的整体力矩平衡条件求出MA后，可得

 

(6)

由式(5)可得到一组齐次方程，由于待定参数A、B、Δ和MB不能全为零，否则杆将不会失稳，则可得

 

改写为

1、内部牵制阶段。该阶段产生于新中国成立后不久，在20世纪70年代左右，我国主要以国有制经济为主，内部控制处于萌芽阶段。

-βλl=tanλl。

(7)

其中β=i/k，为杆的线刚度与边梁抗扭刚度[14]之比。上式为超越方程，结构弹性失稳的临界荷载Pcr包含在λ中，确定β后，上式可以试算求解，且λl的范围为(π/2,π]。

式中包含荷载P的代数方程，P的最小值为临界荷载。求解时，因为弹性刚度矩阵[K]是已知的，而几何刚度矩阵[S]中的P未知，因此可以任意假设一组外荷载{P0}，此时与其对应的几何刚度矩阵为[S0]，并假定弹性失稳的荷载为{P0}的λ倍，这样失稳时的几何刚度矩阵变为λ[S0]，特征方程变为

 

(8)

(2)当λl=π时，对应边梁抗扭刚度较大的情况，临界荷载为

(3) 通过桩复合地基的工程设计实例，并与MIDAS有限元结果进行了比较，验证了CFG桩复合地基的承载力和沉降的可靠性。

 

(9)

(3)在常用刚度比范围内，Pcr-β关系曲线如图3所示，其中β为结构计算单元宽度范围内的刚度比。

|[K]-λ[S]|=0。

  

图3 常用刚度比下的Pcr-β曲线

结合式(1)，可知竖向荷载的临界值还和结构矢跨比有关。式(8)和式(9)可作为一定矢跨比下结构弹性失稳时临界荷载的上、下限值。

2 结构弹性稳定的有限元分析

2.1 计算原理

考虑轴力对结构侧向变形的影响，由势能驻值原理可得结构平衡方程为[15]

([K]-[S]){Δ}={F}。

(10)

其中[K]为不考虑轴向力影响的结构弹性刚度矩阵，[S]为纵向力影响下的结构几何刚度矩阵，即纵向力P隐含在[S]中；{Δ}为结点位移向量，[F]为结点的荷载向量。在稳定平衡状态下，结构势能的变分应为零，即有

([K]-[S]){δΔ}={0}。

在众说纷纭的观点面前，有时候准妈妈们难免有点不知所措，不知道该听谁的。这种情况下，请信赖你的医生，听从他的建议，切忌盲目坚持己见，干扰分娩过程。

由此求解结构临界荷载的特征方程为

|[K]-[S]|=0。

(1)当λl≈π/2时，对应边梁抗扭刚度较弱的情况，此时临界荷载为

其次，“课程思政”教师应不断提高自己的德育素养。在课程教学中，教师只有明确其肩负的德育使命，才可能将价值观教育融入教学过程中，从而实现传道授业和价值引领双重目标。因此，在高校中，师德至为重要，应将教师德育意识的提升纳入日常培训体系中，进一步强化其立德树人的神圣使命。

准确把握司法行政工作业务特点和各级司法行政机关职能，遵循干部成长规律和干部教育培训规律，规范全省司法行政系统干部教育培训管理和基层干警教育培训工作，逐步构建起规划全面、职责明晰、运转有序、保障有力的管理体系。

(11)

求出各阶特征值λ1后，即可得描述结构变形形状(模态)的特征向量{Δi}，临界荷载为λi{P0}。

2.2 有限元计算模型

M(x)=P(Δ-y)-MB。

除屋面板采用板壳单元外，其余构件均采用梁单元，单元划分均按自然结点划分为一个单元，有限元模型如图4(b)。图4(a)中，A#轴上的矩形框仅示意约束位置。材料弹性模量Ec=3×104 N/mm2，泊松比ν=0.2。有限元计算时与式(11)对应的荷载为结点单位集中力。

值得一提的是，今年香港Vinexpo，Penfolds首次举办白葡萄主题大师班，才让大家知道他们家还隐藏了一众如Bin 311、Reserve Bin A等凉爽产区和高海拔种植区的白葡萄酒。这个系列，中给了1919中国市场独家运营的Bin 150，这个典型的Penfolds巴罗萨谷西拉，用的是顶级的子产区玛拉南戈百年老藤葡萄酿制，浓郁饱满，此前在澳洲卖得就很好。

3 弹性失稳的模态及失稳荷载

(2)仅改变边梁的截面高度分析了5个算例，边梁截面高度分别取0.5 m、0.6 m、0.7 m、0.8 m和0.9 m。

  

图4 结构计算模型

 

表1 结构的前六阶失稳荷载

  

模态阶数123456失稳荷载/kN61．2109．4119．5137．0153．7164．1

  

图5 点支撑屋盖的前6阶屈曲模态

4 弹性稳定的参数化分析

4.1 算例情况

基于前节的有限元模型，通过改变结构矢高和边梁刚度、脊线刚度、肋刚度及屋面板厚度进行计算，以了解上述因素对结构弹性失稳临界荷载的影响，算例分别为：

(1)仅调整矢跨比计算了6个算例，矢跨比为1/3、1/4、1/5、1/6、1/8和1/10。

为了解结构的弹性失稳模态，取矢跨比为1/4，边梁截面尺寸为0.4 m×0.6 m、密肋梁截面尺寸为0.25 m×0.35 m、横隔上弦截面尺寸为0.4 m×0.6 m、脊线截面尺寸为0.25 m×0.6 m计算，前六阶失稳荷载的计算结果见表1，对应失稳模态如图5所示。可见前六阶屈曲模态均关于脊线对称，反应了这种结构特有的变形性质，其中第1阶模态关于脊线半波反对称，第2阶是关于脊线反对称的2个半波模态，第3阶模态关于脊线半波正对称，第5阶为关于脊线的两个半波正对称模态，第4阶和第6阶模态为多波模态。

(3)仅将脊线截面高度从0.5 m开始按0.1 m的差值增大到0.9 m，共计算了5个算例。

(4)仅改变肋的截面高度计算了5个算例，肋截面高度分别为0.25 m、0.3 m、0.35 m、0.4 m和0.45 m。

上述因素仅会影响结构的一阶弹性失稳模态坐标，而不会从本质上改变其一阶模态，因此计算结果仅考察临界荷载。

4.2 计算结果及分析

不同矢跨比下临界荷载的计算结果如图6所示。结构的临界荷载随矢跨比的增加而增加，且几乎成线性关系，当矢跨比为1/10时，临界荷载为32.0 kN，当矢跨比为1/3时，临界荷载为68.9 kN，临界荷载增加了115.3%，因此矢跨比是影响结构弹性稳定临界荷载的重要因素，且矢跨比低于1/6后，临界荷载具有明显的变化梯度，结合结构动力特性分析[11,13]，建议结构矢跨比不低于1/6。

4.2.1 矢跨比对临界荷载的影响

表5和表6采用相同的统计手段，表7描述了进口企业和非进口企业的New同Pnew均值，基于进口多样性指标排列结果得出进口企业的New以及Pnew值。对表7结果进行分析，New和Pnew的均值与进口多样性间呈现正相关性，两种企业的创新能力指标呈现显著差异性。非进口企业的产品创新能力比进口企业平均水平低，对两种企业的首组数据实施分析得到，两种企业的产品创新能力差异的取值条件是［62%,98%］；同第三组数据进行对比，差异高达85%～152%。在进口企业中，即使各组间差异幅度不明显，New与Pnew的均值也随着进口多样性指标增多而提高。

  

图6 矢跨比对临界荷载的影响

4.2.2 边梁刚度对临界荷载的影响

改变边梁刚度后，弹性失稳临界荷载的计算结果如图7所示。临界荷载随着边梁截面高度的增加而增加，但增幅较缓，当边梁截面高度取0.5 m时，临界荷载为59.0 kN，当边梁高度增大到0.9 m时，临界荷载为64.1 kN，仅增大了8.6%。前述分析已表明，失稳的临界荷载受边梁抗扭刚度影响，仅提高边梁截面高度是有利于其抗弯刚度增强的，但对抗扭刚度的提高作用有限，对于本算例，当边梁截面高度由0.5 m增加至0.9 m时，其抗扭刚度仅增加了2.52倍，可见增加边梁截面高度不是提高结构临界荷载的有效措施。

  

图7 边梁刚度对临界荷载的影响

4.2.3 脊线刚度对临界荷载的影响

由于密肋平板在脊线处交汇，有必要讨论脊线刚度的变化对屋盖临界荷载的影响。仅改变脊线截面高度后，临界荷载的计算结果如图8所示。临界荷载随脊线刚度的增大近似线性增大，当脊线截面高度取0.5 m时，临界荷载为59.9 kN；当脊线截面高度增大到0.9 m时，临界荷载为64.9 kN，增幅为8.3%。屋盖在对称竖向荷载作用下，脊线事实上为密肋平板的定向滑动支承边，因此不会明显影响结构弹性失稳的临界荷载。

  

图8 脊线刚度对临界荷载的影响

4.2.4 肋刚度对临界荷载的影响

增加肋刚度后，临界荷载的计算结果如图9所示。可见肋刚度对临界荷载的影响较为明显，当肋截面高度为0.25 m时，弹性失稳临界荷载为31.1 kN，而肋的截面高度增大到0.45 m时，临界荷载为103.3 kN，截面高度增大1.8倍后，临界荷载可增大3.32倍。因此提高肋刚度是增大结构临界荷载的有效措施。

  

图9 肋刚度对临界荷载的影响

5 结论

(1)在本文的简化假定下，结构弹性失稳的临界荷载与肋-边梁的刚度比有关，本文提供的弹性失稳临界荷载-刚度比曲线可供结构弹性稳定分析时采用。

(2)结构的低阶弹性失稳模态以脊线为对称轴，反应了这类结构特有的变形性质，其中一阶弹性失稳模态关于脊线半波反对称，是结构失稳时潜在的变形趋势。

(3)结构矢跨比是影响弹性失稳临界荷载的重要因素，建议矢跨比不低于1/6。

(4)边梁作为人字拱的主要传力和约束构件，增大边梁的截面高度并不能有效提高其抗扭刚度，因此边梁截面高度的改变不能显著影响弹性失稳临界荷载。

(5)屋盖受对称竖向荷载作用时，可认为脊线是密肋平板的定向滑动支承边，因此脊线刚度对弹性失稳临界荷载的影响较小。

(6)肋刚度的增加可以大幅度提高结构弹性失稳临界荷载。

高中语文老师要想在语文教学中实行“翻转课堂”教学法，首先，必须要在头脑中有一个宏观的框架。从高一到高三、选修到必修，学生需要学习哪些知识，对于知识应该掌握的程度，在哪个阶段需要学习哪些知识，教师都要做到心中有数，要有明确的教学计划。

参考文献：

[1]董石麟．空间结构的发展历史、创新、形式分类与实践应用[J]．空间结构，2009，15(3)：22-43．

[2]SCHNOBRICH W C .Reflections on the behavior of reinforced concrete shell[J]．Engineering Structures，1991，13(2)：199-210．

[3]董石麟，罗尧治，赵阳．大跨空间结构的工程实践与学科发展[J]．空间结构，2005，11(4)：3-10．

[4]TENG J G．Steel-concrete composite shells for enclosing large spaces:Proceedings of International Conference on Steel and Composite Structures[C/OL].[2017-10-05].https://www.researchgate.net/publication/242154831_Steel-Concrete_Composite_Shells_for_Enclosing_Large_Spaces.

[5]邓毅强，邹银生，王汉珽．大跨度钢-混凝土组合薄壳屋盖模型试验研究[J]．空间结构，2006，12(1)：12-17．

[6]常玉珍，吴敏哲．组合肋壳结构静力特性分析[J]．建筑结构，2009，39(4)：54-56．

[7]张华刚，马克俭，杨期柱．混凝土大跨度密肋式折板壳的结构形式与分类[J]．贵州工业大学学报(自然科学版)，2008，37( 4)：55-59．

[8]张华刚，杨期柱，马克俭，等．人字形密肋式折板拱壳的静力性能分析及其工程应用[J]．建筑结构学报，2009，30(s2)：29-35．

[9]张华刚，杨期柱，马克俭，等．人字形密肋式折板拱壳的动力特性分析[J]．贵州大学学报(自然科学版)，2009，26(5)：96-100．

[10]杨期柱，张华刚．人字形密肋式折板筒壳的静力性能分析[J]．贵州大学学报(自然科学版)，2009，26(3)：110-115．

[11]齐卫东，张华刚，方强，等．混凝土人字形密肋网壳与下部结构共同工作动力特性分析[J]．贵州大学学报(自然科学版)，2017，34(1)：83-89．

[12]沈世钊，陈昕．网壳结构稳定性[M]．北京：科学出版社，1999．

[13]齐卫东．人字形密肋网壳与下部结构共同工作性能分析[D]．贵阳：贵州大学，2017：14-27．

[14]徐芝纶．弹性力学简明教程[M]．北京：高等教育出版社，1983．

[15]朱伯芳．有限单元法原理与应用[M]．北京：中国水利水电出版社，2009．