0　引言

给水回热系统是火力发电厂热力系统的重要组成部分[1]，它利用汽轮机级间抽汽来加热锅炉给水，通过提高抽汽热量利用率（蒸汽显热+相变热+疏水显热），逐步将锅炉给水加热到最佳给水温度，减小了锅炉中燃料的消耗量，从而大大提高了电厂热力系统的循环效率。

最近几年，在热力循环冷端热量再利用、减小电厂废热排放和进一步提高电厂热力系统循环效率的要求下，能兼顾发电与供热的供热机组逐渐取代了纯凝发电机组[2]，成为300 MW等级机组的主力机型。这类新增供热机组通常都是从中压缸排汽抽汽作为供热抽汽，并且额定供热抽汽量都很大，导致了供热期间5号低加后面各级低压加热器的抽汽压力远低于纯凝发电工况THA下的抽汽压力；给水温升远低于纯凝发电工况THA下的给水温升、6～8号低压加热器之间也不能实现疏水逐级自流，只能通过事故疏水将大量饱和疏水排到凝汽器中；5号低压加热器的抽汽量成倍增加，而加热器的设计换热面积不足，不能充分利用给水回热系统提升热力系统的循环效率[3]。

本文打破常规机组给水回热系统热力设计的固有模式，针对供热机组的给水回热系统，首次创造性提出不同级给水加热器可以采用不同热力工况作为设计工况、某些给水加热器采用跨级疏水方式以及适当调整某些给水加热器的布置标高[4]。作者希望通过本文引起业界对该技术问题的关注，真正将电厂减排增效落实。

妻子过去不说粗鲁话，现在经常说。我吃惊地望着妻子，难道皮肤病里有毒，她的身上染上毒，她的心理一样染上毒？

1　总体技术方案

总体技术方案见图1。

图1　总体技术方案

给水加热器的设计工况就是用于确定所需换热面积的给定热力工况[5-6]，如机组VWO/TMCR工况，给定给水流量、给水进/出口温度、抽汽压力、抽汽温度、给水端差和疏水端差等参数，利用传热学公式计算出所需换热面积和流动阻力[7-8]。在加热器的换热面积与具体结构确定情况下，可以进行加热器的变工况计算[9]，核算出变工况下加热器的给水出口温度、抽汽量、给水端差和疏水端差等数据。

2　不同级给水加热器采用不同热力工况作为设计工况

以某典型350 MW供热机组为例，从技术协议要求的低压加热器设计工况TMCR出发，先计算出各级低压加热器所需换热面积；接着用定面积法校核额定供热工况各级低压加热器的上/下端差，完成原始供热工况热力系统图；再接着将5号低压加热器的设计工况改为额定供热工况，完成机组初步优化后供热工况热力系统图，并重新计算5号低压加热器所需换热面积；然后将6号低压加热器采用跨级疏水到8号低压加热器，同时也将6号低压加热器的设计工况改为额定供热工况，再次完成深度优化后供热工况热力系统图，并重新计算6号低压加热器所需换热面积；最后考虑到6号低压加热器疏水能通畅流到8号低压加热器，调整了6号低压加热器的布置标高。

以往给水加热器都只设计了两条疏水管线，即，一条正常疏水管线和一条事故疏水管线。正常疏水管线用于加热器级间逐级自流，在低负荷或级间压差不足的条件下，给水加热器壳侧的饱和水直接通过事故疏水管线排到凝汽器或者除氧器，不流过疏水冷却段。从前面初步优化后供工况热平衡图（见图4）可以看出：6号和7号低加不满足疏水逐级自流的条件，尤其是6号低加有大量高温饱和疏水直接排到凝汽器，造成不小的热量损失，供热期越长，损失也越大。因此对于供热机组，需对低压加热器正常疏水管线进行改动，以实现供热期间低加疏水热量的回收利用。

本文通过一典型供热机组案例分析，阐明供热机组的给水回热系统不能简单套用纯凝发电机组的模式，而是应该按照以下几点：

（1）部分给水加热器以供热工况作为设计工况，其余以纯凝发电工况作为设计工况；

图2　纯凝发电TMCR工况热力系统图（仅示给水回热系统低加部分）

图3　原始供热工况热力系统图（仅示回热系统低加部分）

图4　初步优化后供热工况热力系统图（仅示回热系统低加部分）

表1　低压加热器所需换热面积（以TM CR工况作为设计工况）

给水端差/℃凝结段换热面积/m2疏水端差/℃疏冷段换热面积/m2 8号低加2.88205.62305号低加2.85595.6366号低加2.85375.6607号低加2.86125.6102

表2　原始供热工况下低压加热器端差

给水端差/℃疏水端差/℃5号低加8.828.66号低加3.221.07号低加2.518.88号低加0.860.01

本文作者提出，供热期间将6号低加正常疏水引到8号低加，即采用跨级疏水方式，同时将6号低加的设计工况也修改为额定供热工况，其给水端差定为2.8℃，疏水端差定为5.6℃，其余低压加热器换热面积不变，调用低压加热器面积计算程序和总体热力计算程序，得到机组深度优化后供热工况热力系统图（见图5），6号低加所需换热面积为554 m2（凝结段）+88 m2（疏冷段），6号低加需要增加的换热面积为45 m2；深度优化后机组再增加出力722 kW。

3　给水加热器疏水管线优化及疏水热量回收

1.2.1结构组成 矢状面基座1；垂直调节杆2；矢状面角度调节器3；连接杆4；水平面位移调节器5；进针点定位支架6；进针点垂直调节杆7；水平面角度调整轨道体8；螺钉定向通道体9；固定卡块10；按钮11；位移行程锁定按钮12；滑动角度锁定按钮13；圆弧形轨道81；滑动体91。

从表2可以看出：供热期间5号低压加热器即使投运了疏水冷却段，其给水端差（8.8℃）与疏水端差（28.6℃）仍然远远偏离最佳值，导致5号低加给水出口温度较低，加大了下一级给水加热器的抽汽量，因而不是最佳的给水焓升方案[10]。考虑将5号低加的设计工况改为额定供热工况，其给水端差定为2.8℃，疏水端差定为5.6℃，其余低压加热器换热面积不变，调用低压加热器面积计算程序和总体热力计算程序，得到机组初步优化后供热工况热力系统图（见图4），5号低加所需的换热面积为840 m2（凝结段）+114 m2（疏冷段），5号低加需要增加的换热面积为359 m2；初步优化后机组增加出力649 kW。

图5　深度优化后供热工况热力系统图（仅示回热系统低加部分）

4　给水加热器布置标高调整

从深度优化后额定供热工况热平衡图（见图5）可以看出：6号低加与8号低加之间的级间压差仍不足以克服级间疏水流动总阻力（6号低加壳程阻力+疏水管线流动阻力+疏水调节阀所需压降+低加级间负位差），若能将6号低加布置到汽轮机运行层(13.5 m)，则6号低加与8号低加之间的级间压差，再加上6号低加与8号低加之间的正位差就足以克服级间疏水流动阻力，保证疏水畅通。

5　供热机组给水回热系统优化的投入与收益分析

供热机组给水回热系统优化的投入与收益分析见表3。

表3　供热机组给水回热系统投入与收益分析

注：表中数据以某350 MW供热机组为例。

分析对象投入部分投入部分备注增加调节阀等投入汇总投入与收益分析增加一次性投资约18万元增加一次性投资约2万元增加一次性投资约12万元共增加一次性投资32万元649×24×30×4×0.4≈75万元/年收益部分细化对象5号低加设计换热面积增加359 m2 6号低加设计换热面积增加45 m2 6号低加增加一条跨级疏水管线初步优化后机组增加出力649 kW每度电按0.4元计算深度优化后机组再增加出力722 kW按每年4个供热月计算收益汇总净收益附加收益按10年使用寿命计算提高了电厂热力循环效率722×24×30×4×0.4≈83万元/年75+83=158万元/年约1500万元减小了凝汽器的废热排放

6　结语

通常供热机组的技术协议都只规定了一个热力工况作为给水加热器的设计工况，如TMCR/VWO工况，其余热力工况作为变工况进行校核。本文作者认为这种设计方法只适合于纯凝发电机组，而不适合于供热机组，对于供热机组的给水加热器，部分级给水加热器应以纯凝发电工况作为设计工况，其它级给水加热器应以供热工况作为设计工况。

压力平衡体现为对钻井液液柱压力的双向约束，泥浆密度有一定的窗口，当泥浆密度低于孔隙压力时会导致井涌井喷(密度下限)；高于破裂压力时会导致井漏(密度上限)。

以某350 MW供热机组为例，技术协议要求所有级低压加热器均以纯凝发电TMCR工况（见图2）作为设计工况，调用低压加热器换热面积计算程序，输入TMCR工况下各项给定参数，得到各级低压加热器所需换热面积（见表1）。根据机组额定供热抽汽要求，调用低压加热器变工况计算程序和总体热力计算程序，得到机组原始供热工况热力系统图（见图3）和各级低压加热器的给水端差和疏水端差（见表2）。对图3中低压加热器的疏水流向作如下说明，5号和6号低加通常布置在6.5 m中间层，7号和8号合体低加通常布置在凝汽器喉部（约9.5 m），综合考虑加热器级间压差和加热器布置位差，供热期间6号低加和7号低加不满足疏水逐级自流条件，只能通过事故疏水管线。

（2）供热期间因不满足疏水逐级自流条件，某些级给水加热器采用跨级疏水方式，最大限度利用疏水热量；

在设备频率确定后，正确选择比功率值，对满足零件的技术要求是十分重要的。如上所述，频率、比功率确定后，加热速度也就随之而定，经过某一时间后，零件表面一定的厚层就被加热到淬火温度。此时进行淬火冷却，加热淬火层的深度也就完全确定了。实际上，在透入式加热条件下因表面升温速度相对较小，大都是用调整时间的方法来满足要求的加热深度。过多地延长加热时间，将引起表面的严重过热。因此，此时就要重新选择较低的比功率。相反，如要求加热层深度很小时，就需要选用较大的比功率进行加热。

（3）为保证给水加热器疏水畅通，适当调整了某些给水加热器的布置标高。

本文同时对优化投入与收益进行了分析，得出优化后的给水回热系统既能提高电厂热力系统循环效率，增加电厂的收益，又能减小凝汽器的废热排放。

会计电算化条件下的档案管理主要是利用计算机设备进行会计相关数据资料的收集、存储和处理，其中包括会计凭证、会计账簿和报表等，这些会计核算相关档案信息都是以计算机硬件和软件为基础进行管理的，这也是电算化会计档案管理与传统纸质档案管理最大的区别，同时对于电算化会计档案管理而言，复杂程度相对较高，所以实际的档案管理过程中，需要加强重视力度，提高管理水平，确保电算化会计档案管理工作的有效实施。

参考文献

[1]中国动力工程学会.火力发电设备技术手册[M].北京:机械工业出版社,1998.

[2]武学素.热电联产[M].西安:西安交通大学出版社,1998,63-103.

[3]徐基豫.汽轮机组给水回热系统优化的研究[J].中国电机工程学报,1988,8(1):55-61.

[4]刘志祥.给水加热器布置型式研究[J].电站辅机,2008,4(3):1-4.

[5]美国热交换器学会.HEI闭式给水加热器标准[S].

[6]中国机械工业联合会.汽轮机低压给水加热器技术条件:JB/T 8184[S].北京:机械工业出版社，2015.

[7]尾花英朗.热交换器设计手册[M].北京:烃加工出版社,1987.

[8]EU施林德尔.换热器设计手册[M].北京:机械工业出版社,1989.

[9]高秀志,谢果.低压给水加热器变工况优化热力计算方法[J].东方汽轮机,2014,(4):6-11.

[10]王运民.汽轮机回热系统给水焓升的最优分配[J].汽轮机技术,2003,45(4):217-218.