钒钛磁铁矿是一种以铁、钛、钒为主，同时含有少量镍、钴、铬等多种有价元素的矿物,综合利用价值高.我国的钒钛磁铁矿资源丰富，仅攀西地区的钒钛磁铁矿储量就高达100亿t[1].传统的高炉—转炉流程只能提取其中的铁和钒，钛进入高炉渣中，形成含钛高炉渣，目前还没有经济可行的方法对高炉渣中的钛提取利用，只能堆放，这既是钛资源的浪费，又造成了环境的污染[2-5].虽然直接还原是钒钛磁铁矿综合利用的有效手段，但是钒钛磁铁矿是一种复合矿，铁和钛紧密共生，钒以类质同相的形式赋存于钛磁铁矿中，因而存在还原温度高、金属化率低的问题.为此，开发低温高金属化率的直接还原技术，将丰富的资源优势转化为巨大的经济优势，对促进我国经济发展具有重要意义.

洪陆阔等[6]研究结果表明，当硼砂添加量(质量分数)为0.5%、n(C)/n(O)=1.4、还原温度1 300 ℃、还原时间30 min时，还原产物的金属化率达到96%.陈德胜等[7]研究结果显示，当还原温度为1 200 ℃、还原时间为120 min时，添加(质量分数)3.0%Na2CO3，还原产物的金属化率达到96.5%.王红兵等[8]实验结果表明，在 n(C)/n(O)=1.0、还原温度为1 350 ℃、还原时间25 min的条件下，还原产物的金属化率最高为94.59%.都兴红等[9]实验结果显示，还原温度 1 100 ℃，n(C)/n(O)=1∶1，磨矿粒度控制在75～150 μm之间，还原产物的金属化率为80%.上述报道均为钒钛磁铁矿直接还原研究，且普遍存在还原温度高、金属化率低的缺点，而对于提钒后钒钛磁铁矿直接还原鲜有报道.本论文以提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤为原料，对其进行直接还原实验，研究无烟煤添加量、原料(提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤)粒度、还原温度、还原时间对还原效果的影响，找出较佳的还原条件来实现提钒后钒钛磁铁精矿的低温高金属化率直接还原.

1 实 验

1.1 实验原料

直接还原实验的对象为辽西地区的提钒后钒钛磁铁精矿，其主要化学成分如表1所示，其XRD图谱如图1所示.实验所用还原剂为无烟煤，其化学成分如表2所示.

表1 提钒后钒钛磁铁精矿的主要化学成分(质量分数) Table 1 Main chemical components of V-Ti magnetite concentrate extracted vanadium (mass fraction) %

Fe2O3TiO2SiO2CaOAl2O3V2O5MgOMnONa2O56.8916.369.603.444.010.433.910.443.83

图1 提钒后钒钛磁铁精矿的X射线衍射图 Fig.1 X-ray diffraction pattern of V-Ti magnetite concentrate extracted vanadium

由表1可知，提钒后钒钛磁铁精矿的铁含量较低，钛含量较高，由于原料经过钠化焙烧—水浸提钒处理，故钒含量较低，其次还含有少量的铝、钙、镁、锰、钠等元素.由图1可知，提钒后钒钛磁铁精矿主要含铁矿物为Fe2O3(Hematite)，主要含钛矿物为Fe2TiO5(Pseudobrookite, syn)，主要脉石相为Ca12Al14O33(Mayenite, syn).

吕亚男等[10-11]研究结果表明，预氧化能使结构致密的钒钛磁铁矿变得疏松多孔，这种变化能够有效地提高还原剂与钒钛磁铁矿的接触点.刘征建等[12]研究发现，假板钛矿的生成提高了球团的还原性能，即碳还原假板钛矿的速度明显快于还原钛铁矿的速度以及钛铁矿由稳定的尖晶石变为不稳定的假板钛矿.本论文的原料(提钒后钒钛磁铁精矿)是钒钛磁铁精矿经过钠化焙烧—水浸提钒得到的产物，钠化焙烧是在氧化性气氛下进行的，故提钒后钒钛磁铁精矿相当于经过了预氧化处理，同时，从图1中可以看出，提钒后钒钛磁铁精矿中含有假板钛矿(Fe2TiO5)，所以本论文的原料具有上述特点.由于提钒后钒钛磁铁精矿是钒钛磁铁精矿经过钠化焙烧—水浸提钒后的产物，所以提钒后钒钛磁铁精矿中含有钠盐，而钠盐的存在有利于还原反应的进行.因为还原过程中产生的气态金属钠进入浮氏体(FexO)的晶格中，发生晶格畸变，使得还原反应的活化能降低，反应速率加快，此外气态金属钠能够为金属铁的形成提供晶核，使金属铁优先在这里长大[13-15].综上所述，提钒后钒钛磁铁精矿比普通的钒钛磁铁精矿更容易被还原，这也为提钒后钒钛磁铁精矿的低温高金属化率直接还原奠定了基础.

1.2 实验方法

采用原料粒度<75 μm的提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤，其中无烟煤的添加量(质量分数)为18%，还原温度固定为1 100 ℃，还原时间分别为30、60、90和120 min，所得还原产物的金属化率曲线、XRD图谱如图7、8所示.

表2 无烟煤的成分(质量分数) Table 2 Compositions of the anthracite (mass fraction) %

固定碳挥发分硫灰分灰分成分SiO2Al2O3CaOFe2O3MgO其他79.276.320.7413.674.102.053.221.910.411.98

(1)

式中：η为金属化率，MFe为还原产物的金属铁含量，TFe为还原产物的全铁含量.

2 结果与讨论

2.1 铁氧化物的热力学分析

为简化起见，不研究提钒后钒钛磁铁精矿中杂质氧化物的还原反应，忽略各组分之间复杂的固溶效应，则含铁氧化物主要为Fe2O3、Fe2TiO5，其主要还原反应如下：

(3) 当剪跨比、配筋率一定时，空心墩的承载力随着轴压比的提高而提高，延性变形能力随轴压比率提高而降低。

(2)

Fe3O4+C=3FeO+CO

(3)

随着提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤的粒度从75～150 μm 减小至 <75 μm，还原产物的金属化率由86.11%增加到93.35%，涨幅为7.24%，可以看出原料粒度对还原效果的影响比较大.这是因为提钒后钒钛磁铁精矿的结构比普通的钒钛磁铁精矿疏松多孔，再配合原料粒度的减小，使得还原反应的表面积大幅增加，还原反应更加完全，故金属化率显著增高.为获得较佳的还原效果，将提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤的粒度控制在<75 μm.

(4)

Fe2O3+3C=2Fe+3CO

(5)

Fe3O4+4C=3Fe+4CO

(6)

由热力学软件FactSage可以得到不同温度下的然后采用回归分析法作图，所得铁氧化物还原反应的方程式如表3所示.

3Fe2O3+C=2Fe3O4+CO

(7)

（1）通过问卷调查了解实验班对标准化沟通训练的看法。结果显示，护生对该教学方法满意度较高，认为能够提高沟通能力和学习积极性（见表1）。

(8)

FeTiO3+C=Fe+TiO2+CO

(9)

3FeTiO3+4C=3Fe+Ti3O5+4CO

(10)

2FeTiO3+3C=2Fe+Ti2O3+3CO

(11)

Fe2TiO5+TiO2+C=2FeTiO3+CO

由表3可知，在本论文还原温度下(1 223～1 373 K 即950～1 100 ℃)，除了当还原温度为 1 223 K (950 ℃)时，化学反应(10)、(11)不能进行外，在其它还原温度下，上述铁氧化物的还原反应均能进行，故提钒后钒钛磁铁精矿的低温直接还原在理论上是可行的.此外，从表3还可以看出，FeTiO3的初始反应温度均高于Fe2O3的各级反应温度，说明FeTiO3比Fe2O3的各级反应较难进行.

表3 铁氧化物还原反应的方程式 Table equations of iron oxides reduction reactions

化学反应式ΔGT-T方程式(J·mol-1)(300～2 000 K)ΔGT=0时温度/K(2)ΔGT=132010.8-222.8 T593(3)ΔGT=196469.2-201.8 T974(4)ΔGT=151244.8-151.0 T1 002(5)ΔGT=477472.7-510.8 T935(6)ΔGT=650203.6-654.8 T993(7)ΔGT=102645.3-179.7 T571(8)ΔGT=200610.7-173.1 T1 159(9)ΔGT=174766.2-154.7 T1 130(10)ΔGT=782871.0-635.4 T1 232(11)ΔGT=613251.3-488.8 T1 255

2.2 无烟煤添加量对还原效果的影响

选用提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤的粒度均为75～150 μm，还原温度设置为1 050 ℃，还原时间固定为90 min，无烟煤添加量(质量分数)分别为16%、18%、20%和22%，所得还原产物的金属化率曲线、XRD图谱如图2、3所示.

2FeTiO3+C=FeTi2O5+Fe+CO

图2 无烟煤添加量对金属化率的影响 Fig.2 Effect of content of anthracite on metallization ratio

图3 不同无烟煤添加量下还原产物的X射线衍射图 Fig.3 X-ray diffraction patterns of reduced products with different content of anthracite

表4 不同无烟煤添加量下还原产物的物相 Table 4 Phases of reduced products with different content of anthracite

无烟煤添加量%物相16Fe、Al0.7Fe3Si0.3、FeTiO3、Ti2O3、Mg3V2O8、 Ca2SiO418Fe、FeTiO3、Ti2O3、Mg3V2O8、Ca2SiO420Fe、FeTiO3、Ti2O3、Mg3V2O8、Ca2SiO422Fe、FeTiO3、CaTi21O38、Mg3V2O8、Ca2SiO4、C

由图2可知，随着无烟煤添加量(质量分数)的增加，还原产物的金属化率呈现先上升后下降的趋势.当无烟煤添加量由16%增加到18%时，还原产物的金属化率由81.94%升高至86.11%，当无烟煤添加量继续增加到20%时，还原产物的金属化率下降到85.19%.出现上升趋势是因为随着无烟煤添加量的增加，固体碳颗粒与矿粉颗粒的接触点越多，反应面积越大，还原越彻底.当无烟煤含量增加到一定程度后，却出现下降的趋势，这是由于无烟煤添加过量造成的，具体为金属铁增加的速度低于残留无烟煤和灰分增加的总速度，后面的物相分析证明了这一观点.综上所述，为获得较好还原效果，无烟煤添加量不宜过高，控制在18%即可.

由图3及表4可知，当无烟煤添加量为16%时，还原产物中存在Al0.7Fe3Si0.3、FeTiO3.当无烟煤添加量增加到18%时，Al0.7Fe3Si0.3消失，还原出更多的金属铁，所以还原产物的金属化率出现上升的趋势.当无烟煤添加量增加到20%时，还原产物的物相没有变化，此时无烟煤的添加量应该是过量的，只是因为过量的数值比较小，没有被X射线衍射仪检测出来，这解释了还原产物金属化率下降的原因.当无烟煤添加量继续增加到22%时，Ti2O3消失，出现CaTi21O38和C，说明无烟煤添加过量.此外，钛铁矿的衍射峰显著减少，表明大量的钛铁矿被还原，但此时金属铁增加的速率低于残留无烟煤和灰分增加的总速率，还原产物的金属化率继续下降.

2.3 原料粒度对还原效果的影响

还原温度为1 050 ℃，还原时间为 90 min，无烟煤添加量(质量分数)为18%，原料粒度(提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤)分别为75～150 μm、<75 μm，所得还原产物的XRD图谱如图4所示.

天葬院的西侧是断崖，崖顶一块巨石，形如一只大龟，从崖顶向外探出，翘首凝望西天。人们取“龟”字之谐音，将之称为“望天归”。此刻夜深，漫天的星光下，天葬师跪坐在大龟的背上，漆黑的身影，骷髅般的脸庞，像直接从夜色中勾刻出来的浮雕。

图4 不同粒度下还原产物的X射线衍射图 Fig.4 X-ray diffraction patterns of reduced products with different material sizes

表5 不同粒度下还原产物的物相 Table 5 Phases of reduced products with different material sizes

原料粒度μm物相75～150Fe、FeTiO3、Ti2O3、Mg3V2O8、CaSiO4<75Fe、MgTi2O5、MgV2O5、CaSiO3

FeO+C=Fe+CO

同时，布迪厄认为“场域”的压迫性力量也是导致职业倦怠的根本性原因，学校作为独立的“场域”是一个社会空间，高校管理者、基层管理人员、教师、其他人员等都处于“场域”空间的不同位置上，形成错综复杂的关系网。关系网中的全体成员存在着各种冲突和压力，在保持正常压力系数的前提下可以促进 “场域”的健康发展，保持个体积极的进取心和健康的工作状态。如压迫力过大，超过了“场域”内个体的承受能力，则会引起个人的异常心理现象，形成压迫性环境，导致工作热情降低，形成职业倦怠。

高职院校园林技术专业教师是培养实用型、技能型专门人才的关键所在，园林技术专业教师的实践教学能力若欠缺，势必会影响高职学生专业职业能力的质量，从而影响学生将来在工作中所发挥的实践工作能力，甚至其职业生涯。所以，对于技能型强的高职院校园林技术专业的教师，培养教师实践教学能力就显得尤其重要。

由图4及表5可知，当原料粒度由75～150 μm 减小至 <75 μm 时，前者还原产物中含有钛铁矿，后者还原产物中含铁相仅为金属铁，说明原料粒度的减小有利于钛铁矿的还原，这解释了金属化率大幅升高的原因.

2.4 还原温度对还原效果的影响

采用粒度<75 μm的提钒后钒钛磁铁精矿和无烟煤，其中无烟煤的添加量(质量分数)为18%，还原温度分别为950、1 000、1 050和 1 100 ℃，在90 min的还原时间下焙烧，所得还原产物的金属化率曲线、XRD图谱如图5、6所示.

图5 还原温度对金属化率的影响 Fig.5 Effect of temperature on metallization ratio

图6 不同还原温度下还原产物的X射线衍射图 Fig.6 X-ray diffraction patterns of reduced products with different reduction temperatures

从图5可知，随着还原温度的升高，金属化率不断增加.这是因为在铁氧化物的还原过程中，主要为FeO的还原，而FeO的固体碳还原为强吸热反应[16]，还原温度的升高，不仅有利于Fe2+的还原，还可以提高还原反应的速度.以1 000 ℃为界，随着还原温度的增加，还原产物的金属化率呈现前期快速增加后期慢速增加的趋势，这是因为在还原温度为1 000 ℃时，容易还原的赤铁矿(主要含铁相)已经还原完全，较难还原的钛铁矿(次要含铁矿)还原不完全，前面的热力学分析以及后面的还原产物物相分析也证明了这一点.综上所述，为获得较佳的还原效果，还原温度应选择1 100 ℃.

由图6及表6可知，当还原温度为950 ℃时，还原产物中存在钛铁矿和磁铁矿，说明还原反应不完全，故此时的金属化率较低.当温度升高至1 000 ℃ 时，磁铁矿消失，钛铁矿的衍射峰减少，表明铁氧化物被大量还原，因此出现图5中还原产物的金属化率大幅提高的现象.当温度升高至1 050 ℃时，钛铁矿消失，且含铁相仅为金属铁，说明还原反应比较完全，故继续升高温度物相没有变化.

表6 不同还原温度下还原产物的物相 Table 6 Phases of reduced products with different reduction temperatures

还原温度℃物相950Fe、Fe3O4、FeTiO3、Mg3V2O81 000Fe、FeTiO3、CaTi21O38、MgV2O51 050Fe、MgTi2O5、MgV2O51100Fe、MgTi2O5、MgV2O5

2.5 还原时间对还原效果的影响

将提钒后钒钛磁铁精矿用棒磨机(型号：XMB-68，厂家：湖北探矿机械厂)磨到75～150 μm、<75 μm，同时把无烟煤也磨至75～150 μm、<75 μm，然后按比例用罐磨机(型号：GM-D咸阳金宏通用机械有限公司)进行混和，混料时间为5 h.用液压式压样机压成圆柱状样品，规格：直径×高=30 mm×10 mm，压力为40 MPa.当炉温升到指定温度时，将样品装入石墨坩埚，然后在电阻炉中进行还原焙烧，实验过程中要通氩气(99.9%(质量分数)，沈阳四方气体有限公司)作为保护气体，氩气流量统一控制在2 L/ min，当炉温低于100 ℃时，取出还原产物.测定还原产物的金属铁含量和全铁含量，由公式(1)计算出还原产物的金属化率，并结合还原产物的物相分析(荷兰Panalytical公司X’Pert Pro MPD /PW3040型X射线衍射仪)确定较优的还原条件.

图7 还原时间对金属化率的影响 Fig.7 Effect of reduction time on metallization ratio

图8 不同还原时间下还原产物的X射线衍射图 Fig.8 X-ray diffraction patterns of reduced products with different reduction time

由图7可知，随着还原时间的增加，还原产物的金属化率呈现前期快速增加后期慢速增加的现象.以90 min为界限，当还原时间由30 min增加至90 min时，还原产物的金属化率由93.78%增加到99.18%，涨幅较大.当还原时间由90 min增加到120 min时，还原产物的金属化率增加到99.47%，涨幅微小.这是因为，在还原反应前期，无烟煤充足，反应速度较快，还原性气氛良好，随着还原时间的增加，无烟煤的含量不断减少，反应速度变小，还原性气氛变差.综上所述，较佳的还原时间应为90 min.

近年来，科研人员发现一种新型壳聚糖酶，该酶可从壳聚糖/壳寡糖的非还原末端水解GlcN，产生这种外切壳聚糖酶的微生物群已经被报道[17]。2008年，酶命名法委员会定义了一种新的酶类——壳聚糖外切(1,4)-β-D-氨基葡萄糖苷酶)，这种酶也被称为外切壳聚糖酶，该酶可以水解GlcN-GlcNAc，但不能水解GlcNAc-GlcNAc。

由图8及表7可知，随着还原时间的增加，还原产物的主要物相组成相同，均为Fe、MgTi2O5、MgV2O5.这是因为此时的还原温度相对较高(对于普通的钒钛磁铁精矿1 100 ℃属于低温，但是本论文的提钒后钒钛磁铁精矿本身疏松多孔，再配合粒度的减小，使其能在较低的温度下完成高金属化率还原)，还原反应的速度比较快，即使还原时间为30 min，还原产物的金属化率就已经达到93.78%，还原反应进行得比较完全，故继续延长还原时间，还原产物的主要物相组成保持不变.

An important variable regarding circuit design is the power dissipated during memristor performance. In Fig. 6 the power dissipated by the doped and undoped regions are depicted along with the total power through the structure as they change during the cycle time.

表7 不同还原时间下还原产物的物相 Table 7 Phases of reduced products with different reduction time

还原时间/min物相30Fe、MgTi2O5、MgV2O560Fe、MgTi2O5、MgV2O590Fe、MgTi2O5、MgV2O5120Fe、MgTi2O5、MgV2O5

3 结 论

(1)铁氧化物的热力学分析表明，在本论文还原温度范围内(1 223～1 373 K即950～1 100 ℃)，提钒后钒钛磁铁精矿的低温直接还原在理论上是可行的.

最后一个阶段是“I'm reading”（我在读）。在这一阶段，学习者会接触各种各样的令人兴奋的相关的互动形式，例如诗歌、小说、童话、寓言故事等（见图9）。学习者不仅可以同文本进行互动学习，还可以同字母、声音和单词进行互动，让他们复习一下他们所学的内容并且同将要学习的内容联系起来。

(2)疏松多孔的提钒后钒钛磁铁精矿配合原料粒度的适当减小，极大地提高了还原反应的面积，优化了还原条件.

(3)较佳的工艺条件：无烟煤添加量(质量分数)为18%，原料粒度<75 μm，还原温度为1 100 ℃，还原时间为90 min，还原产物的金属化率可达99.18%.

12）其他数据。主要包括统计部门和公安部门提供的经济统计数据和人口统计数据，可作为后期地理国情综合统计分析数据源。

参考文献:

[1] 邓君, 薛逊, 刘功国.攀钢钒钛磁铁矿资源综合利用现状与发展[J].材料与冶金学报, 2007, 6(2)：83-86.

(Deng Jun, Xue Xun, Liu Gongguo.Current situation and development of comprehensive utilization of vanadium-bearing titanomagnetiteat Pangang[J].Journal of Materials and Metallurgy, 2007, 6(2):83-86.)

[2] 苟淑云.对提高攀枝花钛资源利用率的思考[J].钢铁钒钛, 2009, 30(3)：89.

(Gou Shuyun.Discussing on increasing the utilization ratio of titanium in Panzhihua mineral resources[J].Iron Steel Vanadium Titanium, 2009, 30(3):89.)

[3] 洪流, 丁跃华, 谢洪恩.钒钛磁铁矿转底炉直接还原综合利用前景[J].金属矿山, 2007 (5)：10.

(Hong Liu, Ding Yuehua, XieHongen.Prospect of comprehensive utilization of V-bearing titanomagnetite by rotary hearth furnace process [J].Metal Mine, 2007(5):10.)

[4] 薛逊.钒钛磁铁矿直接还原实验研究[J].钢铁钒钛, 2007(03):37-41.

(Xue Xun.Research on direct reduction of vanadic titanomagnetite[J].Iron Steel Vanadium Titanium, 2007(03):37-41.)

[5] 庞建明, 郭培民, 赵沛.钒钛磁铁矿的低温还原冶炼新技术[J].钢铁钒钛, 2012, 33(02)：30-33.

(Pang Jianming, Guo Peimin, Zhao Pei.A new low-temperature reduction technology for vanadium-bearing titaniferous magnetite [J].Iron Steel Vanadium Titanium, 2012 , 33 (02) :30-33.)

[6] 洪陆阔, 武兵强, 李鸣铎, 等.钒钛磁铁精矿含碳球团直接还原工艺分析[J].矿冶工程, 2017, 37(03):86-89.

(Hong Lukuo, Wu Bingqiang, Li Mingduo, et al.Direct reduction process for carbon-containing pelletsof vanadium-bearing titanomagnetite [J].Mining and Metallurgical Engineering, 2017, 37 (03):86-89.)

[7] 陈德胜, 宋波, 王丽娜, 等.钒钛磁铁精矿直接还原反应行为及其强化还原研究[J].北京科技大学学报, 2011, 33(11):1331-1336.

(Chen Desheng, Song Bo, Wang Lina, et al.Direct reduction and enhanced reduction of vanadium-bearing titanomagnetite concentrate [J].Journal of University of Science and Technology Beijing, 2011, 33 (11):1331-1336.)

[8] 王红兵, 贾彦忠, 梁德兰, 等.钒钛磁铁矿含碳球团直接还原试验研究[J].钢铁研究, 2017, 45(01):23-25.

(Wang Hongbing, Jia Yanzhong, Liang Delan, et al.Experimental research on direct reduction for carbon-containing pellets of vanadium-titanium magnetite [J].Research on Iron and Steel, 2017, 45(01):23-25.)

[9] 都兴红, 解斌, 娄太平.钒钛磁铁矿固态还原的研究[J].东北大学学报(自然科学版), 2012, 33(05):685-688.

(Du Xinghong, Xie Bin, Lou Taiping.Research on solid reduction of vanadium-titanium magnetite [J].Journal of Northeastern University(Natural Science), 2012, 33 (05):685-688.)

[10] 吕亚男, 郭宇峰, 温贻芳, 等.钒钛磁铁精矿固态还原的强化研究[J].中北大学学报(自然科学版), 2016, 37(05)：546-551.

(Lv Yanan, Gu Yufeng, Wen Yifang, et al.Study of solid state reduction strengthening of vanadium-titanium magnetite concentrate [J].Journal of North University of China (Natural Science), 2016, 37(05):546-551.)

[11] 郭宇峰, 吕亚男, 姜涛, 等.预氧化在攀枝花钛铁矿固态还原过程中的作用[J].北京科技大学学报, 2010, 32(04)：413-419.

(Gu Yufeng, Lv Yanan, Jiang Tao, et al.Effect of preoxidation on Panzhihua ilmenite in solid state reduction process [J].Journal of University of Science and Technology Beijing, 2010, 32(04):413-419.)

[12] 刘征建, 杨广庆, 薛庆国, 等.钒钛磁铁矿含碳球团转底炉直接还原实验研究[J].过程工程学报, 2009, 2(3)：58-60.

(Liu Zhengjian, Yang Guangqing, Xue Qingguo, et al.Research on direct reduction of coal-containing pellets of vanadium-titanium magnetite by rotary hearth furnace [J].Chinese Journal of Process Engineering,2009,2(3):58-60.)

[13] 黄柱成, 蔡凌波, 张元波, 等.Na2CO3和CaF2强化赤泥铁氧化物还原研究[J].中南大学学报(自然科学版), 2010, 41(03)：838-844.

(Huang Zhucheng, Cai Lingbo, Zhang Yuanbo, et al.Reduction of iron oxides of red mud reinforced by Na2CO3 and CaF2 [J].Journal of Central South University(Natural Science Edition), 2010, 41(03):838-844.)

[14] Zhou Lanhua, Zeng Fuhong.Statistical analysis of the effect of Na2CO3as additive on the reduction of vanadic-titanomagnetite-coal mixed pellets [J].Advanced Materials Research, 2010, 97-101:465-470.

[15] 朱德庆, 郭宇峰, 邱冠周, 等.钒钛磁铁精矿冷固球团催化还原机理[J].中南工业大学学报(自然科学版), 2000, 31(03)：208-211.

(Zhu Deqing, Guo Yufeng, Qiu Guanzhou, et al.Catalyzing the direct reduction of cold-bound pellets from vanadium-titanium magnetite concentrate[J].Journal of Central South University(Natural Science), 2000, 31(03):208-211.)

[16] 史占彪.非高炉炼铁学[M].沈阳：东北工学院出版社, 1991：147．

(Shi Zhanbiao.Non-blast furnace ironmaking [M].Shenyang:Northeast Institute of Technology Press, 1991:147.)