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1.25Cr-0.5Mo-Si厚壁加氢反应器筒体锻件的制造

更新时间:2016-07-05

本次用户设计采用1.25Cr-0.5Mo-Si钢制造PTA大型石化设备压力容器,三件筒体轮廓交货尺寸内径为∅5419 mm,外径为∅5887 mm,长度分别为3400 mm、3400 mm、3000 mm,属于超大规格筒体锻件。1.25Cr-0.5Mo-Si材料合金元素含量低,导致淬透性差,300 mm壁厚的筒体很难保证心部强度、低温冲击韧性,大大增加了1.25Cr-0.5Mo-Si钢筒体锻件的制造难度。本文从冶炼、锻造、热处理方面,研究了1.25Cr-0.5Mo-Si材料300 mm壁厚大型筒体的制造工艺。

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1 技术要求及难点分析

1.1 化学成分要求

化学成分要求见表1。

1.2 力学性能

力学性能要求见表2。

表1 化学成分(质量分数,%) Table 1 Chemical composition (mass fraction, %)

CSiMnCrMoPS熔炼分析成品分析0.11~0.170.10~0.180.50~0.800.46~0.830.30~0.800.27~0.831.15~1.501.10~1.550.45~0.650.43~0.68≤0.010≤0.010≤0.010≤0.010化学元素NiCuSb∗Sn∗As∗[H]∗[O]∗熔炼分析成品分析≤0.20≤0.23≤0.20≤0.20≤0.003≤0.003≤0.015≤0.015≤0.016≤0.016≤2×10-4≤2×10-4≤30×10-4≤30×10-4 注:带∗者记录分析结果,其值不作为验收条件。

表2 力学性能要求 Table 2 Mechanical properties requirements

室温350℃-5℃KVRP0.2/MPaRm/MPaA(%)Z(%)RP0.2/MPaRm/MPa平均值/J单个值/J塑性断口(%)HBW∗≥310515~690≥18≥45≥238≥411≥54≥38≥25≤225 注:∗内表面和外表面以下1.6mm处各打3点,每点间距约8mm。

1.3 晶粒度和夹杂物

晶粒度≥5级。夹杂物A+C≤2,B+D+DS≤2.5,A+B+C+D+DS≤4。

1.4 热处理

1.4.1 性能热处理

锻件性能热处理为调质,最低回火温度为620℃。

1.4.2 模拟焊后热处理

锻后热处理采用正火+回火,细化晶粒,并为后序探伤和性能热处理做准备。筒体锻后热处理曲线如图1所示。

表3 产品化学成分(质量分数,%) Table 3 Chemical composition of products (mass fraction, %)

产品名称CSiMnPSCrMoNiCuSbSnAsHON筒节一0.150.150.530.520.740.750.0040.0040.0020.0021.421.420.610.610.0170.180.020.020.00150.00150.0020.0020.0040.0040.2×10-40.2×10-417×10-412×10-480×10-480×10-4筒节二0.160.150.540.530.790.770.0040.0040.0020.0021.451.430.60.50.170.170.0150.0150.00150.00150.0020.0020.0040.0040.2×10-40.2×10-418×10-429×10-475×10-475×10-4筒节三0.160.150.560.550.780.770.0040.0040.0020.0021.431.420.60.60.170.170.020.020.0020.0020.0020.0020.0040.0040.2×10-40.49×10-49×10-48×10-468×10-463×10-4

表4 力学性能检验结果 Table 4 Test results of mechanical properties

产品名称热处理状态常温350℃-5℃RP0.2/MPaRm/MPaA(%)Z(%)RP0.2/MPaRm/MPaKV2/J晶粒度筒节一A2(Max.PWHT)B2(Max.PWHT)A2(Min.PWHT)B2(Min.PWHT)33233333434852652853053831.53132.53277767677260264258265452458461462145/113/109115/119/129122/151/111136/136/1207级7级--筒节二A2(Max.PWHT)B2(Max.PWHT)A2(Min.PWHT)B2(Min.PWHT)37334335336754853354854930.527.532287372747429333528330047247348048484/100/107141/129/155131/153/147167/176/1207级7级--筒节三A2(Max.PWHT)B2(Max.PWHT)A2(Min.PWHT)B2(Min.PWHT)34133735134353653154654031313129.574737573274268275267468469471466110/122/128154/124/80100/116/66106/97/1217级7级--

本次1.25Cr-0.5Mo-Si钢筒体锻件壁厚为300 mm,取试在T×T/2处,该材料低温韧性要求高,且合金元素含量低,壁厚过大,导致淬透性差,心部强度、低温冲击韧性难以保证。因此大大增加了1.25Cr-0.5Mo-Si钢筒体锻件的制造难度。

在模拟焊后热处理时,样坯进炉和出炉时,炉内温度不得高于400℃。样坯升温至400℃后,升温速度不得超过55℃/h,炉内温度高于400℃时,降温速度不得超过55℃/h。

1.5 难点分析

模拟最小程度焊后热处理(Min.PWHT)为:660℃±10℃×8 h

2 制造过程

2.1 冶炼

图1 筒体锻后热处理曲线 Figure 1 Heat treatment curve of cylinder after forging

图2 筒体性能热处理曲线 Figure 2 Performance heat treatment curve of cylinder

图3 筒体取样示意图 Figure 3 Schematic diagram of cylinder sampling

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表5 产品硬度检测值 Table 5 Measured hardness values of products

产品名称热处理状态HBW筒节二A1(Min.PWHT)B1(Min.PWHT)A3(Min.PWHT)B3(Min.PWHT)185/185/182185/185/185193/193/193195/191/191筒节三A1(Min.PWHT)B1(Min.PWHT)A3(Min.PWHT)B3(Min.PWHT)191/191/187191/191/191195/195/195195/195/195

粒。所以既要保证强度,同时又要提高1.25Cr-0.5Mo-Si钢的低温冲击韧性和淬透性,需要适当调整C、Si、Mn的含量,增加Cr、Ni、Mo元素的含量。C、Mn按标准上限控制,除Si按标准中下限控制外,还适量添加Al、Nb两种微量元素,其余严格按内控成分控制。

2.2 锻后热处理

模拟最大程度焊后热处理(Max.PWHT)为:660℃±10℃×26 h

对于该低碳低合金钢材料,适量的C、Mn可以提高钢的淬透性,但含量过高,对低温冲击韧性不利。Cr能形成强碳化物,直接影响钢的淬透性。Mo可以提高淬透性、耐热性并且减小回火脆性。Ni可提高碳原子的活度,起到间接固溶强化作用,提高铁素体的低温韧性。Si在0.15%~0.40%的范围内可以强化基体。Nb、Al能细化晶

2.3 性能热处理

(1)外径单边粗加工余量减少到15 mm,最大程度减少壁厚。(2)使用环形电炉,炉温稳定性强,锻件内外表面受热均匀。(3)严格控制水槽冷却能力,水槽温度控制在16℃以下。

筒体性能热处理曲线见图2。针对1.25Cr-0.5Mo-Si钢淬透性差的特性,采取以下措施:

2.4 力学性能检测

筒体经过性能热处理后,如图3所示切取试料,分别在调质和模拟状态下进行力学性能检验。试料的化学成分见表3,性能检测结果见表4,硬度检测见表5。

3 结论

生产的1.25Cr-0.5Mo-Si厚壁加氢反应器筒体锻件性能指标均满足技术要求,特别是在满足强度的基础上,还保证了-5℃良好的低温冲击韧性。

李志勇心里特别高兴,可他没想到,拜访过程并不顺利。 “我见到那家酒店的经理时,那经理只是上下打量了我几眼,看我一身乡土气,就不耐烦地把我赶了出来。无奈的我走出酒店,恰巧碰到了另一个供货商,人家穿着西装马甲,胳膊下夹着小皮包,头发梳得溜光水滑,皮鞋擦得锃亮酒店经理看见了,赶紧连声打招呼‘老板您好您好’,我心里真不是滋味。”酒店门前的李志勇看了看自己,身上是皱巴巴的衬衫,脚上是15块一双的皮鞋,叹了一口气。

老田半是恐吓半是利诱地说,小汤,你在外面也算是有身份的人,我劝你最好别做钉子户。真的当了典型,当了钉子户,事儿可就大了。

刘华洁,毛蔚,冯敬,贾新胜
《大型铸锻件》 2018年第03期
《大型铸锻件》2018年第03期文献

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