0 引言

随着精工技术的不断发展，越来越多的仪器设备对数据精密度的要求不断提高[1-2]。本实验室参与的工程项目——纳米量子点蛋白质芯片关键技术及产品研发所采用的微型移动平台，经过几代的技术改进，不断将控制平台微型化，对仪器平台精密定位的要求也在不断提高。此时前几代所使用的传统中小型移动平台的多光耦定位电机已无法达到工作需求。所以，实验组在逐步缩小光耦体积、减少光耦数量的同时，采用一种新型定位技术，以便更进一步提高平台精准度。

老人和古樟同框，时间就定格在了2018年10月27日下午。我看见，此刻的夕阳正穿过樟树枝，投射到了老人的背上，金光闪闪，如佛光普照。

目前，以吗啡为代表的麻醉性镇痛药和以阿司匹林为代表的非甾体抗炎镇痛药是临床治疗疼痛的主要药物，但它们都有着严重的不良反应。阿片类药物虽是目前镇痛作用最强的一类药物，但其具有成瘾性和呼吸抑制等不良反应；而非甾体抗炎镇痛药往往会带来严重的胃肠道副作用和心血管疾病风险。为此，迫切需要寻找安全有效、成瘾性低的新型镇痛药物。

1 总体结构与电机驱动

1.1 模块化项目结构

纳米量子点蛋白质芯片关键技术及产品研发项目设备总体结构如图1所示，因实验项目采用的是模块化工程模式，即不同的实验组负责各自的模块，其中主要分为结构搭配与设计组、上位机软件工程组和下位机硬件工程组3个方向。本实验组隶属于下位机硬件工程组，在总体结构中，实验组没有直接参与或负责的部分已用虚线框注明。

图1 工程总体结构图

1.2 电机的驱动

在实际工程中，需同时考虑产品最优化性能、维护成本及可操作性等因素，所以选用由微型四相电机所组成的xy轴单光耦十字移动工作滑台。因为所选用的移动平台是由四相永磁式步进电机和光耦共同搭建完成的，此电机在通常情况下可以由电压直接驱动，但考虑到重定义相位、电机功率等原因，采用市面上已经非常成熟的A4988芯片对电机进行驱动[3]和保护。

(1) 持续时间≥30 min的严重窦性心动过缓，频率<35次/min；24 h平均窦性心率<45次/min或总心搏<7万次/24 h。

滑台电机的转动方向与STM32电机方向引脚的高低电平有关。实验组根据电机实际情况，将输出方向与电压的关系建立如下公式：

式中，x为STM32下位机方向引脚输出电压。

原光耦理想电路如图2所示，因其简单结构无法满足电路的安全与功能需求，所以在光耦电路的接收和发送端分别接入了保护电阻[6]。

为验证锚固界面剪应力分布规律，作者开展了多级轴向载荷、不同锚固长度煤岩锚固试件张拉试验，试验系统如图7a所示，各试件均发生界面滑移脱黏失效，代表性失效形态如图7b所示。试验过程与试验结果等详见文献[23]。

以下为电机控制部分一个周期脉冲所对应的C语言程序源码：

经头文件及宏定义之后，第1行源码的效果是拉高x轴速度引脚电平；第2行源码将速度引脚高电平延迟一个节拍(1 ms)；随后，通过第3行源码拉低x轴速度引脚电平；第4行源码将此时状态维持，并等待下一个脉冲周期。此时，电机会相应的移动一个位置，这里将移动路程记做1。

由上述C语言程序源码和周期条件可得出电机速度与周期频率的关系如下：

式中，n为第4行源码中所接收的上位机Pulse_X_Time参数所代表挡位。

“滚球法”是国际电工委员会(IEC)推荐的接闪器保护范围计算方法之一。GB 50057—2010[1]把“滚球法”强制作为计算避雷保护范围的方法。“滚球法”基于雷闪电气几何数学模型，设计原理是以击距为半径R的1个球体，沿需要防直击雷的建构筑物部位各个方向滚动，当球体只触及接闪器,包括被用作接闪器的金属物,或只触及接闪器和地面，包括与大地接触并能承受雷击的金属物，这时球体的弧与建筑物之间不触及的范围，便是接闪器的防雷范围。“滚球法”计算接闪器防雷保护范围原理如图2所示，确定接闪器保护范围的要求见表1所列。

2 光耦的原理及使用

光耦的全称为光耦合器，是诞生于20世纪70年代的一种新型器件，因其优秀的抗干扰能力、工作稳定性、持久性等特性在实际工业生产中有着非常广泛的应用。

同时，电机转动的速度是通过改变STM32下位机速度引脚的脉冲频率来控制的，速度引脚所产生的脉冲频率越高，电机所对应的移动速度越快。

图2 光耦电路结构

(1)判断光耦输出端的电平，如果是低电平，即说明遮光挡板位于光耦内，给予电机一个向右移动的命令；如果是高电平，说明遮光挡板位于光之外，给予电机一个向左移动的命令。

从图3中结果可以看出光耦的输出电压并非理想的跳变，这是由于光耦的结构特性所决定的。

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图3 光耦电压与时间关系曲线

光耦的接收端是由光敏电阻所构成的，其阻值会随着光强度变化而发生改变，而当光耦滑台产生移动时，滑台所配套的遮光挡板处于匀速运动，以至于无法在短时间内完全阻挡发射光线，因此才会出现图3所示现象。

光耦电压的这种不确定性，使得STM32电压接收引脚无法准确对其进行捕获，以至于无法对距离进行准确的把握。

因实际电机受到灵敏度限制，只能识别一定范围内的脉冲频率，所以实验组根据频率要求将电机速度分为25个挡位，并通过部分源码简介电机速度与脉冲频率间的关系[4-5]。

针对光耦的这一非理想因素，实验组最终提出将光耦电路输出端接入迟滞比较器的解决方案[7]。迟滞比较器的作用是当光耦输入电压大于一定范围时迟滞比较器输出高电平，光耦输入电压小于某一范围时迟滞比较器将输出低电平。

此时，光耦结构完整电路如图4所示，并通过设置与实际测量，最终得到迟滞比较器输出电压与光耦输入电压间的关系如式(3)所示：

式中，x代表光耦的输入电压。

选取2016年4月～2018年4月于我院行化疗治疗的肺癌患者42例作为研究对象，抓阄法将其分为对照组（常规护理）和观察组（常规护理联合心理护理），各21例。其中，对照组男11例、女10例，年龄61～79岁，平均（70.08±0.11）岁；观察组男12例、女9例，年龄60～80岁，平均（70.10±0.12）岁。两组患者一般资料比较，差异无统计学意义（P＞0.05）。

图4 完整光耦结构电路

将完善后的电路图并入实际工作电路，经过示波器实际测量，光耦输出电压与时间的关系如图5所示。

1.2.2 橡胶草悬浮细胞培养 选用继代2次且生长良好的胚性愈伤组织0.6 g（鲜重），用镊子夹碎，呈小颗粒状，接入150 mL广口瓶中，加入50 mL液体MS培养基，置于25℃恒温摇床上110 r/min、光照强度2 000 Lx、光照时间14 h/d。培养期间，每隔一段时间继代1次。在进行悬浮细胞继代时，将培养瓶内的液体摇匀，吸取广口瓶中1/3的培养液至新的50 mL MS+6-BA 1 mg/L+NAA 0.5 mg/L液体培养基中，进行液体继代。当液体培养基中的小颗粒继续生长至2～3 mm时，用镊子将愈伤组织夹碎放入新的液体培养基中，进行愈伤组织颗粒继代。

最后，实验组得出准确STM32输出脉冲次数与电机移动距离关系，如式（4）所示：

图5 完善后光耦电压与时间关系曲线

光耦电机初始化流程如图8所示。

3 光耦电机结构与新型定位技术

针对前几代双光耦电机因体积原因无法准确定位的缺陷，实验组在进一步将电机微型化的条件下，构建了微型xy轴单光耦十字移动工作滑台。并采用了一种新型的定位技术——数值边界定位算法，有效克服了只能适用于中小型移动平台的双光耦电机所存在的缺点[8]。

要不要借给杨琳五千块钱，先把预付金交了？不行，那钱，谁也不能动，就算杨琳的病好了，老钳工十年内都无法把债还清，这钱，他是替欧阳橘红存的。

图6 十字滑台x轴结构

因为xy轴单光耦十字移动工作滑台是一个微型平台，即使选配体积极小的光耦和遮光挡板，仍然会占据大量空间，所以，光耦的跳变对输出有了不同的意义：当遮光挡板进入光耦时，光耦会输出一个低电平，并始终保持；当遮光挡板离开光耦时，光耦的输出电平会被拉高，并始终保持直到遮光挡板再次进入光耦，电平拉低。所以，新的光耦输出电压与电机移动距离关系如图7所示。

图7 光耦电压与距离曲线

在此，重新定义STM32所输出的一个脉冲，对应电机移动距离为单位1。

因此，本文提出的数值边界定位技术，通过多次实验分别测得图6中的X_Left和X_Right距离所需的脉冲次数，再从复以上实验步骤，多次测量得到X_Left+X_Right的总长脉冲次数记做XY_Test(因为实际工程中存在X、Y相同的两个电机)。以上数据对y轴电机同样适用。通过多次的实验测量和计算分别得出X_Left=2 034、X_Righ=2 445、XY_Test=4 439。

在启动系统之前，因为无法得知电机所在位置，所以需要对整体结构进行初始化[9]，以下为针对此电机的初始化算法步骤：

xy轴单光耦十字移动工作滑台其结构分为x、y两轴，每一个轴分别由对应的电机、光耦和遮光挡板所构成。在这里，只单例出其中x轴来进行分析，y轴同理。其x轴的结构如图6所示。

将接入保护电阻的光耦结构通电后接入示波器，令电机以式(2)中v(0)速度运行，其示波器中显示的电压与时间关系如图3所示。

(2)电机向左移动离开光耦时，光耦电平由低变高，电机向右移动进入光耦时，光耦电平被拉低。所以，无论遮光挡板是离开还是进入光耦，都会产生一个跳变信号。若已捕获到这一跳变信号，则说明电机遮光挡板已经运行至临界点。

(3)给予电机一个向右的方向和X_Right的距离，此时遮光挡板运行至电机起点位置。

式中，x为STM32下位机输出的脉冲次数，经计算最大脉冲数值为4 439。

图8 电机初始化流程图

当电机 x、y轴同时运动时，此技术仍然适用，只需要添加对二者边界的判决条件，构造如下函数：

实验二的词汇测试结束后，要求两组学生如实填写查阅了哪些单词，用以确定各组查阅目标词的人次，结果表明，两组学生不同程度地查阅了目标词的用法。统计结果如下：

式中，i表示次电机上电后所运行的次数，di(x1)由式(1)定义为电机第i次运动方向，si(x2)由式(4)定义为电机第i次运行距离的绝对值。

反应条件:反应时间72 h，反应温度280℃，载气压力0.6 MPa，正辛烷2.0 g，CaSO4、Na2 SO 4、MgSO4各1.0 g，去离子水10.0 g。

因此，若想要时刻得到电机的绝对位置并判断是否越过边界条件则需要公式如下：

式中，m、n 分别为 x、y 轴当前操作电机的次数，x1、x2分别为x轴所对应方向电压和距离，y1、y2分别为y轴所对应的方向电压与距离，f(x，y)为式(5)所构建电机一次的运动距离。

若z值超出了已经给定的数值边界，则下位机将向PC上位机返回警告信号。

4 结论

与前几代双光耦电机定位技术的局限性不同，单光耦电机的数值边界定位技术适用于多种电机工作平台，有较好的可移植性，尤其在微型电机平台有着显著的优势。它可以避免因测量精确度限制导致的误差，并且从软件方面着手大大减少了硬件工程所需的工作量。

但是该技术也存在的相应的缺点，电机的运行过度依赖于软件的程序，对硬件故障无法及时地做出反馈。可能导致的问题之一是，如果旋转电机出现滑丝现象，单从软件是无法得到这一结论的。

所以在后期的工作之中，实验组将会系统地对工程进行完善，将对硬件的检测部分加入到工作内容之中，并且在现有的基础之上，对电机的运动进行维度拓展，将之后的工作重心转移到第三维度的处理与应用。

参考文献

[1]FAN Y，ZHANG L，CHENG M，et al.Sensorless SVPWMFADTC of a new flux-modulated permanent-magnet wheel motor based on a wide-speed sliding mode observer[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics，2015，62(5)：3143-3151.

[2]王登贵，杨中平，胡真明，等.基于 PLC的四相步进电机控制方法及实现[J].微计算机信息，2015，41(1)：21-24.

[3]Chen Chao，Shi Yunlai，Zhang Jun，et al.Novel linear piezoelectric motor for precision position stage[J].Chinese Journal of Mechanical Engineering，2016，29(2)：378-385.

[4]莫本团.基于步进电机控制的大空间火灾精确定位原理设计[J].电子测试，2017(9)：34-35.

[5]RAHIDEH A，KORAKIANITIS T.Analytical open-circuit magnetic field distribution of slotless brushless permanentmagnet machines with rotor eccentricity[J].IEEE Transactions on Magnetics，2011，47(12)：4791-4807.

[6]QIAO Z，SHI T，WANG Y，et al.New sliding-mode observer for position sensorless control of permanentmagnet synchronousmotor[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics，2013，60(2)：710-719.

[7]王洪祥，赵野，黑勇.一种带有迟滞比较器的新型 RC振荡器[J].科学技术与工程，2013，13(18)：5345-5349.

[8]章圣焰，刘小康，胡水仙.浅谈光耦的使用方法[J].航空电子技术，2015，46(4)：51-54.

[9]贾启.三自由度永磁同步平面电机定位控制研究[D].沈阳：沈阳工业大学，2013.