self-excited suction;statistical characteristics

自激脉冲射流的冲蚀效果优于连续射流,并具有体积小、构造简单、无动密封和不需外加附加驱动机构等优点,是一种具有良好应用前景的脉冲射流装置[1],已被广泛应用于河道清淤、矿山开采、曝气充氧、清洗除锈和石油勘探等领域[2-6]．

自激脉冲射流喷嘴结构参数主要包括上喷嘴直径d1、下喷嘴直径d2、振荡腔室的腔径d1和腔长Lc以及碰撞体锥角α,上述结构参数的配比对脉冲射流的冲击性能影响很大．近年来,王乐勤等[7]、曲延鹏等[8]、刘新阳等[9]针对自激脉冲射流喷嘴结构参数的配比在非淹没条件下对流场的影响进行了大量的试验研究,并得到了结构参数的最优配比范围．对非淹没自激吸气脉冲射流的研究方面,CHILLMAN等[10]、FALLENIUS等[11]、ANNONI等[12]主要就引入气体的进气方式(进气孔直径、数量和位置)、吸气量、工作压力和靶距对冲击性能的影响进行了探索,结果表明自激吸气脉冲水气射流显著提高了冲蚀效果;而刘新阳等[13-15]关于淹没自激吸气脉冲射流的研究,除了对水下引入气体的进气方式、吸气量、工作压力和靶距研究外,还就不同结构参数的配比对冲击特性的影响进行了试验研究,结果表明淹没自激吸气脉冲射流也存在最优结构参数配比,使其冲蚀效果达到最佳．

然而,淹没条件下不同结构参数自激吸气脉冲射流冲击特性影响的统计特征的理论分析研究尚未报道,因此文中采用数理统计方法对淹没条件下自激吸气脉冲射流的冲击特性进行统计特征分析,以均方差、压力脉动峰值及时均压力3个统计特征量为指标,研究分析自激吸气脉冲射流喷嘴冲击特性随量纲一化结构参数的变化规律,希望能为其在水库清淤领域的应用提供理论基础．

1 试验装置及试验内容

1.1 试验装置

运用自行研制的淹没(围压)条件下自激吸气脉冲射流试验装置对其冲击特性进行试验研究．试验装置组成如图1所示.利用单级离心泵抽水注入压力容器内,通过调节稳定器稳定设计围压,即模拟设计水深,当压力容器围压稳定后,启动动力泵组提供工作水流.工作时水流量通过电磁流量计测量,采用闸阀控制设计工作时的水压,工作水流经管路输送给设置于压力容器内的自激吸气脉冲射流喷嘴,直接将经喷嘴形成的液气脉冲射流喷射于靶盘中心,形成压力信号.数据采集仪通过压力变送器接收压力信号,连接计算机进行数据的存储与分析．

3.2 结构参数对自激吸气脉冲射流特性的影响

  

图1 自激吸气脉冲射流试验装置图

 

Fig.1 Self-excited suction pulsed jet test device

  

图2 自激吸气脉冲射流喷嘴示意图

 

Fig.2 Schematic diagram of a self-excited

 

suction pulsed jet nozzle

1.2 试验内容

采用的自激吸气脉冲射流喷嘴量纲一化结构参数配比:上下喷嘴面积比范围为1.96～5.76,腔长下喷嘴比(Lc/d2)范围为2.8～6.0,腔径腔长比(Dc/Lc)范围为1.5～2.3.工作压力范围为1.2～2.1 MPa,围压(模拟水深)范围为0.1～0.4 MPa(10～40 m),靶距为120 mm．在不同围压与工作压力条件下对上述不同结构参数配比的喷嘴进行冲击特性的试验研究,测得靶盘中心冲击力;设置采样频率为1 500 Hz,采集时间为60 s．采集结束后对自激吸气脉冲射流冲击力进行统计特征分析,运用量纲一化的方法研究量纲为一的不同结构参数的自激吸气脉冲射流喷嘴对射流冲击力特性的影响．

图9为不同风场下输电塔L1层位移响应随风向角的变化，图中同时给出三个典型风速下的结果。由图9可见，在风向角0°～90°变化过程中，输电塔x向位移响应整体上呈减小趋势，y向位移响应呈增大趋势；x向约在15°风向角、y向约在60°风向角分别存在响应极值，且风速越大，这一特征越显著。综合不同风向下位移响应来看，x向位移响应要高于y向位移响应，这主要与x向的投影面积较大有关。从响应随风向的变化规律看，冲击风场与B类风场具有一定的相似性。

2 统计特征值

一般而言,在进行水流脉动压力研究时,通常忽视脉动压力的影响,直接将其时均化,但研究脉冲射流中,脉动压力的作用不可忽略．严格而言,一切脉动现象都是随机发生的,振幅没有明显的规律,并且不能用精确的相关时间关系式表示任何脉动物理量,因而只可以运用数学领域中统计理论来表征脉动发生的过程．对于属于随机脉动信号的射流脉动、压力脉动,脉冲射流冲击力表示为

自2018年以来，尽管价格有涨有跌，但总体呈震荡上行态势。10月份出现回调，也属正常，并且仅10月份经济回调并不能表示石化行业经济运行出现拐点，进入下行通道，今年后两个月石化市场走势还有待观察。

 

(1)

式中:p为瞬时射流冲击力；p′为射流冲击脉动压力为时均压力．

很多时候幼儿的兴趣就是在一些突发事件中产生的，这种情况常常让老师没有机会准备教具，而现代教学媒体的出场就能帮助我们解决这个问题，并且让幼儿眼前一亮，调动他们语言表达的积极性，从而顺利完成课程教学任务。

描述随机脉动基本特性常用的统计学参数主要有:时均值、均方差、脉动幅值、冲击力脉动峰值、偏态系数和峰态系数．

2.1 时均值

物理机械法操作简便，所得产品产率较高。陈九菊等[7]利用物理机械法中的超声法制备的类球形三氧化钼(MoO3)纳米颗粒为前驱物，并在氢气气氛下采用硫化还原辅助制备纳米MoS2纳米微球粉体。这种类球形结构的MoS2纳米微球添加在基础润滑油中可极大提高其润滑性能。但是此方法在实际生产过程中重复性低，满足不了工业化需求。

 

(2)

式中:N为样本数;p(k)为样本函数．

2.2 均方差

均方差σ表示随机脉动压力信号脉动分量的强度．均方差越小,则冲击脉动压力的离散度越小,相应的脉动压力作用越弱,其射流冲击效果差;均方差越大,则冲击脉动压力的离散度较大,相应的压力作用越强,其射流冲击效果越好．均方差计算的表达式为

 

(3)

2.3 脉动幅值与冲击力脉动峰值

在一组随机脉动压力信号中,取这个样本的最大瞬时值pmax和最小瞬时值pmin,这2个值之差表示该组脉动压力的极端脉动幅值Δp．由于瞬时值具有较强的随机性,不具备统计学意义,由此,在数据处理时,将采集到的位于同一组的随机脉动压力信号总体样本划分成若干子区间,所有的子区间具有完整的周期,进而求得每个子区间内的最大值和最小值,再将所有求得的最大值和最小值取平均值,得出pmin,pmax.定义压力脉动幅值为

Δp=pmax-pmin,

(4)

式中：Δp为脉动幅值；pmax为最大值也是冲击力脉动压力峰值.

2.4 峰态系数与偏态系数

[ 2 ] 司鹄, 薛永志, 周维. 自激振荡脉冲射流破岩效率数值模拟[J]. 振动与冲击,2016, 35(20):149-153.

 

(5)

偏态系数cs表示脉动振幅概率分布形状偏离的程度,计算表达式为

 

(6)

峰态系数与偏态系数是表征脉动压力幅值的重要特性,并且可以检验随机脉动信号的正态分布特征．

3 试验结果与分析

3.1 自激脉冲射流随机信号的统计特征分析

1) 最邻近指数分析发现：厦门市民宿总体呈集聚分布态势，思明区、集美区及湖里区是厦门民宿分布的集聚区域，其中思明区民宿分布高度集聚；同安区、翔安区及海沧区民宿空间分布较为均匀.

3.1.1 自激脉冲射流压力数据的平稳性检验

表1为射流脉动压力平稳性检验结果，表中p0为工作压力，pw为围压.

 

表1 射流脉动压力平稳性检验结果Tab.1 Jet pulsating pressure smoothness test results

  

指标d2/mmLc/mmDc/mmp0/MPapw/MPaL/mm161855851.81.60.10.2100120P0.0200.0180.0180.0100.0100.0940.010.030.010.01

采集得到的脉动压力数据是1组时间序列,平稳性检验是对时间序列进一步分析的基础,在平稳性检验中最常用的是单位根检验,为确保采集到的脉动压力数据是平稳性数列,对数据进行单位根检验．通过matlab对不同结构参数下采集的压力数据进行检验的结果如表1所示.P值是结果可信度的递减指标, P小于0.05时,将待检验压力数据视为平稳性序列；P大于0.05时,将待检验数据视为非平稳性序列.从表1可以看出,任何结构参数下P值都小于0.05,由此可以将采集到的自激吸气脉冲射流脉动压力数据认为是1组不随时间发生变化的平稳性序列．

离开大发厂我就没见过林老板。再见林老板，他还是那么胖，那么神气活现，头上的稀发像潮水一样往后退，露出赤裸光亮的河床。林强信半躺在肥沃的沙发上，手指间夹了一支雪茄，对我点点头，亲切地笑了笑，别来无恙吧阿坤？我说还好，谢老板关心。

3.1.2 自激脉冲射流脉动压力振幅概率分布特征

正态检验可以对脉动压力振幅概率分布特征进行分析,脉动压力的时均值均方差σ、峰态系数ce、偏态系数cs和脉动幅值Δp,这些都是描述脉动压力的特征值．运用式(2)-(6)对任一结构部分工况的射流脉动压力特征值进行分析,如表2所示．通过表2(其中围压、脉动幅值、时均压力单位均为MPa)可知,射流脉动压力振幅分布的偏态系数cs均小于0.3,峰态系数ce大致在3左右,由此表明射流脉动压力的振幅曲线基本对称,其分布规律基本符合正态分布规律;还可以看出吸气时射流脉动压力时均压力、均方差都大于相同工作状况下的不吸气时射流脉动压力对应值,由此表明装置吸气状态时,射流脉动压力的冲击性能相比不吸气时要更高．

由于射流脉动压力振幅基本符合正态分布的规律,在描述射流脉动压力幅值分布特征时只需采用时均值和均方差这2个特征量．除此之外,压力脉动峰值对分析库底清淤的某些情况是比较重要的指标．文中采用时均值、均方差、脉动压力峰值这3个特征量作为统计特征分析指标,进行结构参数对自激吸气脉冲射流冲击特性的影响研究．

 

表2 射流脉动压力特征值Tab.2 Jet pulsating pressure characteristic values

  

工况围压(模拟水深)0.1MPa围压(模拟水深)0.2MPaσcsceΔp/MPap/MPaσcsceΔp/MPap/MPa吸气10.0630.1742.9950.4310.4850.0490.1752.9480.3060.29320.0610.1613.0580.3840.4410.0440.1692.9020.2900.28230.0560.1662.9460.3800.3710.0410.1532.8330.2740.24240.0520.1542.9220.3420.3230.0380.2152.8230.2590.20950.0430.2062.9290.2890.2760.03400.2292.7160.2210.166不吸气10.0510.1362.9920.3550.3600.0450.1242.9310.3390.28520.0460.1932.9600.3000.3270.0420.1572.8690.2690.25730.0390.1592.9340.2640.26600.0370.2032.8490.2490.20040.0350.1832.8980.2420.2260.0340.2302.7660.2220.17050.0320.2172.7790.2010.1840.0310.2512.6540.1990.126

自激吸气脉冲射流喷嘴由上喷嘴、振荡腔、碰撞体、吸气孔和下喷嘴组成,如图2所示．

3.2.1 不同面积比的影响

图3为不同面积比对射流冲击脉动压力时均压力、均方差和脉动压力峰值的影响.在围压0.3，0.4 MPa下,不同工作压力的脉动压力均方差、脉动压力峰值和时均压力均随喷嘴面积比的增加而逐渐减小．

  

图3 不同面积比对射流冲击脉动压力时均压力、均方差和脉动压力峰值的影响

 

Fig.3 Effect of different nozzle area ratios on jet pulsation pressure variance, pulsating pressure peak and time-averaged pressure

可见,不同的面积比显著地影响了自激吸气脉冲射流的冲击特性．若喷嘴面积比过大,工作射流的部分流体经振荡腔直接经下喷嘴射出,部分工作流体由于冲击碰撞壁进而加剧流体扰动的作用不明显,其相应的扰动-反馈-放大作用减弱,使得振荡腔内的脉动压力峰值减小,同时喷嘴面积比过大,会导致振荡腔内出现次生涡,这将抑制腔内脉动压力的强度．腔内压力脉动峰值的减小和强度的减弱,导致脉冲射流冲击性能的下降．

从图3可知,在围压0.4 MPa下,当工作压力为1.4 MPa和1.6 MPa时,水下自激吸气脉冲射流冲击特性试验做到喷嘴面积比4.84,这是因为在较低工作压力下,围压和喷嘴面积对自激吸气脉冲射流冲击特性影响较大,围压越高也难于产生自激吸气脉冲射流[13]．综上所述,在围压小于等于0.4 MPa时,水下自激吸气脉冲射流冲击特性较好的最优喷嘴面积比范围是1.96～4.84,最佳范围是1.96～4.00,这与文献[14-15]试验结果一致,但与非淹没自激脉冲射流的试验结果有差别[7-9]．

3.2.2 腔长下喷嘴比的影响

图4为喷嘴直径和腔径不变的条件下,不同腔长下喷嘴比(Lc/d2)对射流冲击脉动压力均方差、脉动压力峰值和时均压力影响的曲线图．由图可见,射流冲击脉动压力均方差、脉动压力峰值和时均压力随腔长下喷嘴比的增大,先增大到最大值而后逐渐降低并趋于稳定;在腔长下喷嘴比为2.8～4.4时,脉动压力时均压力、均方差和脉动压力峰值相比于其他腔长下喷嘴比的值要大,其中当上述3个统计特征值达到最大时腔长下喷嘴比约为3.4．因此,自激吸气脉冲射流冲击脉动压力作用强、冲击效果好的腔长下喷嘴比最优范围为2.8～4.4,与文献[14]的试验结果基本一致．

  

图4 不同腔长下喷嘴比对射流冲击脉动压力时均压力、均方差和脉动压力峰值的影响

 

Fig.4 Effect of nozzle area ratios on impulse pressure variance, pulsating pressure peak and time-averaged pressure

 

under different cavity lengths

LI Xiaohong, YANG Lin. The natural frequency characteristic of the self-excited oscillation pulsed water jet device[J].Journal of China coal society, 2000, 25(6):641-644.(in Chinese)

当喷嘴的面积比不变时,射流冲击脉动压力的时均压力、均方差和脉动压力峰值3个特征量随腔径腔长比(Dc/Lc)的变化曲线如图5所示．由图5可以看出,不同工作压力下的射流冲击压力的3个特征量在同一围压下随Dc/Lc的变化趋势基本相同,均随着Dc/Lc的增加从较大值减小后又小幅度上升变化再上升到较大值,在Dc/Lc为1.7时达到最大值,在Dc/Lc为1.5和2.3时,围压为0.1 MPa时分别为最大值和较大值,而围压为0.2 MPa时同为最大值;当Dc/Lc在1.7～2.2时,射流冲击压力的3个特征量的变化不大且比其他腔径腔长比下的值要小,说明射流冲击压力脉动的强度在此范围内的冲击性能差．研究结果说明,自激吸气脉冲射流冲击脉动压力强和冲击效果好的腔径腔长比范围应为1.50～1.65,这与文献[14-15]的试验结果一致,但与非淹没自激脉冲射流的腔径腔长比的范围有所不同[7-9]．

随机脉动压力信号时均值是样本函数p(k)(k=1,2,…,N)对时间坐标的平均积分,它表示随机脉动压力信号的变化趋势．时均值计算的表达式为

  

图5 不同腔径腔长比对射流冲击脉动压力时均压力、均方差和脉动压力峰值的影响

 

Fig.5 Effect of different cavity length ratios on jet pulsation pressure variance, pulsating pressure peak and time-averaged pressure

4 结 语

以自行研制的自激吸气脉冲射流喷嘴为研究对象，采用数理统计的方法对淹没条件下自激吸气脉冲射流的冲击特性进行统计特征分析，所得结论如下：

1) 运用数理统计方法检验了水下自激吸气脉冲射流冲击脉动压力试验数据的平稳性和正态分布,采用均方差、压力脉动峰值和时均压力3个统计特征量研究了结构参数对水下自激吸气脉冲射流冲击特性的影响,初步得到脉冲射流冲击特性较优的喷嘴结构参数配比．

2) 当围压≤0.4 MPa时,喷嘴面积比范围为1.96～4.84,最优范围1.96～4.00;当围压≤0.2 MPa时,腔长下喷嘴比范围为2.8～4.4,最优值为3.4;腔径腔长比为1.50～1.65或2.20～2.30,最优范围应为1.50～1.65,并对相应的试验结果进行了对比验证．

文中虽然就水下的结构参数对自激吸气脉冲射流冲击脉动压力特性进行了初步分析,但射流的不同冲击靶距、喷嘴吸气量、工作压力和处于水下的环境等较多因素都会影响水下脉冲射流冲击特性,要使自激吸气脉冲射流喷嘴用于实际工程,特别是深水水库(高围压)淤泥处理工程,还需要进行更具系统性的理论研究与试验分析,进而得到不同水深下的喷嘴最优结构参数配比,为工程应用提供科学依据．

参考文献(References)

[ 1 ] 李晓红, 杨林. 自激振荡脉冲射流装置的固有频率特性[J]. 煤炭学报,2000, 25(6):641-644.

3.2.3 腔径腔长比的影响

采用数理统计方法对采集到的自激脉冲射流随机信号进行分析,对数据进行正态检验与平稳性检验,数据处理的精度得到了提高,并对所采集信号数据是否满足处理要求进行了检验．

峰态系数ce表示脉动振幅概率分布曲线顶端平缓或陡峭的程度,计算表达式为

SI Gu, XUE Yongzhi, ZHOU Wei. Numerical simulation of rock fragmentation efficiency under self-excited oscillation pulsed jet [J].Journal of vibration and shock,2016, 35(20):149-153.(in Chinese)

[ 3 ] 胡东, 王晓川, 康勇,等. 自振脉冲气液射流振荡及其冲蚀煤岩效应[J]. 中国矿业大学学报, 2015, 44(6):983-989.

HU Dong, WANG Xiaochuan, KANG Yong, et al. Oscillating characteristics of the self-excited pulsed air-water jet and its erosion performance of coal-rock[J]. Journal of China University of Mining and Technology,2015, 44(6):983-989.(in Chinese)

[ 4 ] 杨家林, 周利坤, 冯彦辉. 自激振荡脉冲清洗射流研究及应用现状[J]. 清洗世界, 2013, 29(1):29-32.

YANG Jialin, ZHOU Likun, FENG Yanhui. Research and application situation of the self-excited oscillation cleaning jet[J]. Cleaning world, 2013, 29(1):29-32.(in Chinese)

[ 5 ] 裴江红, 张仕进. 自激振荡脉冲射流曝气器在生活污水处理中的应用[J]. 水处理技术, 2014(1):77-80.

记得在我七八岁的时候，家里人就不让我睡懒觉，爷爷经常说的两句话：“晚上不睡是赖人，早上不起是病人。”“早睡早起不惹是非。”要我养成良好的起居习惯。

PEI Jianghong, ZHANG Shijin. Application of self-excited oscillation pulsed jet aerator for the treatment of sanitary sewage[J]. Technology of water treatment, 2014(1):77-80.(in Chinese)

[ 6 ] 向文英, 程光均, 李晓红,等. 水射流气举在水库河道环境疏浚与清淤中的应用[J]. 重庆大学学报(自然科学版), 2005, 28(8):129-131.

XIANG Wenying, CHENG Guangjun, LI Xiaohong, et al. Research of application about environment dredging on river and reservoir with water jet airlift[J]. Journal of Chongqing University(natural science edition), 2005, 28(8):129-131.(in Chinese)

[ 7 ] 王乐勤, 王循明, 徐如良,等. 自激振荡脉冲喷嘴结构参数配比试验研究[J]. 工程热物理学报, 2004, 25(6):956-958.

WANG Leqin, WANG Xunming, XU Ruliang, et al. Experimental study on structural parameters optimized design of the self-excited oscillation pulsed jet nozzle[J]. Journal of engineering thermophysics, 2004, 25(6):956-958.(in Chinese)

[ 8 ] 曲延鹏, 李春峰, 隋荣娟,等. 自激脉冲喷嘴结构参数对涡环影响的数值分析[J]. 山东大学学报(工学版), 2006, 36(2):17-21.

QU Yanpeng, LI Chunfeng, SUI Rongjuan, et al.The numerical analysis on structural parameters of self-exci-ted pulsed jet to the eddy ring[J]. Journal of Shandong University(engineering science edition), 2006, 36(2):17-21.(in Chinese)

[ 9 ] 刘新阳, 王松林, 高传昌,等. 自激脉冲射流装置参数对性能影响试验研究[J]. 振动与冲击,2012, 31(24):112-114.

II.Political and social crises bring about the rise of protectionism

本次Meta分析结果显示，给予PGA滴眼液与给予常规治疗药相比，CCT、ACT、TCT、眼压比较差异均无统计学意义。这说明，PGA滴眼液对POAG患者的角膜厚度无显著影响。

LIU Xinyang, WANG Songlin, GAO Chuanchang. Effects of parameters of a self-excited pulsed jet equipment on its performance[J]. Journal of vibration and shock,2012, 31(24):112-114.(in Chinese)

4.食品安全问题突出。近日来，双汇“瘦肉精”事件被央视曝光，这既是我国食品安全监管的问题，也是食品生产者和经营诚信缺失及道德观的扭曲。这些问题在一个比较长的时间内还会存在。

[10] CHILLMAN A, RAMULU M, HASHISH M. Waterjet and water-air jet surface processing of a titanium alloy: a parametric evaluation[J]. Journal of manufactu-ring science & engineering, 2010, 132(1):165-174.

[11] FALLENIUS B E G, SATTARI A, FRANSSON J H M, et al. Experimental study on the effect of pulsating inflow to an enclosure for improved mixing[J]. International journal of heat & fluid flow, 2013, 44(44):108-119.

[12] ANNONI M, ARLEO F, MALMASSARI C. CFD aided design and experimental validation of an innovative air assisted pure water jet cutting system[J]. Journal of materials processing technology, 2014, 214(8):1647-1657.

[13] 刘新阳, 高传昌, 刘玉龙,等. 水下自激吸气式脉冲射流装置冲击性能试验[J]. 振动与冲击, 2015，34(24):188-191.

Heinzerling等[31]研究了8例使用ICIs免疫相关性严重心脏不良反应的病例，其中1例88岁转移性黑色素瘤患者使用帕博利珠单抗后出现心脏骤停，电除颤抢救4次，冠状动脉造影结果发现伴有冠状动脉痉挛所导致的冠脉一过性狭窄，超声心动图提示LVEF降至45%，临床伴随心功能不全症状。Plimack等[32]在1项非随机、开放的ⅠB期研究中应用帕博利珠单抗治疗局部晚期或转移性泌尿道癌(KEYNOTE-012)，其中有33例PD-L1阳性患者，4例出现严重不良反应，心脏骤停1例。帕博利珠单抗治疗晚期转移性泌尿道癌(KEYNOTE-052)的试验中出现了1例Ⅲ级心力衰竭[33]。

LIU Xinyang, GAO Chuanchang, LIU Yulong, et al. Impact performance tests of underwater self-excitation inspiration pulsed jet equipment[J]. Journal of vibration and shock, 2015,34(24):188-191.(in Chinese)

2015年，欧米茄携手瑞士联邦计量研究院 (METAS)推出至臻天文台认证程序，星座系列尊霸腕表成为全球首款获得该认证的腕表。自此以来，越来越多的欧米茄机械腕表通过METAS核准的严苛测试，成为获得至臻天文台认证的腕表。

[14] 刘新阳, 高传昌, 胡亚州,等. 吸气对水下自激脉冲射流装置压力特性的影响[J]. 应用基础与工程科学学报, 2016(2):282-294.

LIU Xinyang, GAO Chuanchang, HU Yazhou, et al. Influence of inspiration on pressure characteristics for underwater self-excited pulsed jet device[J]. Journal of basic science and engineering, 2016(2):282-294.(in Chinese)

[15] 刘新阳, 高传昌, 张川,等. 自激吸气式脉冲射流装置压力及流动特性研究[J]. 四川大学学报(工程科学版), 2016, 48(3):41-47.

LIU Xinyang,GAO Chuanchang, ZHANG Chuan, et al. Study on pressure and flow characteristics for self-excited inspiration pulse jet device[J]. Journal of Sichuan University(engineering science edition), 2016, 48(3):41-47.(in Chinese)

（2）在线购买服务的提供，在微信公众号上直接接入自己的微商城，用户可以十分方便的在移动设备上看商家最热最新的产品并直接购买，减少客户的跳转时间，提高客户的转化率。