0 前言

高炉的稳定和顺行需要以科学合理的炉料结构作支撑，经济适用的炉料结构是高炉优质、高产、低耗、长寿的基本保证。邯钢根据自己的资源状况,在长期的科学实验及生产实践过程中制订了适合自己高炉特点的炉料结构：即高碱度烧结矿为主搭配部分酸性球团矿和天然块矿的炉料结构。

烧结矿、球团矿由于在成分稳定和冶金性能方面明显优于生矿，所以传统意义都把提高高炉熟料比作为降焦的主要措施[1]，但是近年来，随着铁矿石成本的急剧上升，生矿的性价比远高于球团矿，为了降低生产成本，国内外一些高炉开始提高生矿配比，降低球团矿配比以获得最佳经济效益。

2013年以来，邯钢高炉入炉生矿种类主要以澳矿为主，为了探索大比例配加澳矿对高炉况顺行的影响，实现低成本、高效益的高炉冶炼，邯钢对澳矿和高炉其它含铁炉料的物化性能及高温冶金性能进行了试验研究，总结了澳矿各项性能的优劣，高炉针对性的采取了多项措施，保证了澳矿配比较长时间内稳定在20%以上，同时炉况稳定顺行，各项技术经济指标良好。

1 邯钢高炉常用矿的化学成分及粒度组成

1.1 邯钢高炉常用矿的化学成分

邯钢高炉常用矿的化学成分见表1。

 

表1 邯钢高炉常用矿的化学成分 / %

  

名称TFeSiO2CaOMgOSFeOA/SAl2O3TiO2烧损烧结矿56．994．959．501．780．0238．2650．3721．840．11球团62．436．21．260．70．031．010．2181．350．36澳矿62．253．360．080．120．030．570．4401．480．115．51

由表1可以看出，澳矿和球团的品位相当，都高于烧结矿，澳矿的SiO2含量较低，Al2O3/SiO2(A/S)高。

1.2 邯钢高炉常用矿的粒度组成

邯钢高炉常用矿的粒度组成见表2。

 

表2 邯钢高炉常用矿的粒度组成及平均粒径

  

原料烧结矿粒度组成/%>40mm40mm～25mm25mm～16mm16mm～10mm10mm～5mm<5mm平均粒径/mm烧结矿7．6526．0529．821．9712．55222．75球团0010．984．943．810．3513．57澳矿5．137．2738．616．693．410．6725．35

由表2可以看出，澳矿的平均粒径为25.35 mm、和邯钢烧结矿的平均粒径较为接近，球团的平均粒径低于20 mm。

2 邯钢高炉含铁炉料的冶金性能

2.1 生矿爆裂性能

高炉炉料在高炉上部低温区(400 ℃～600 ℃)受高炉煤气及炉料摩擦挤压作用，会产生粉末，不仅增加炉尘产生量，而且影响料柱透气性，矿石种类不同，受此作用的程度也不同。为了掌握邯钢高炉炉料在高炉上部的冶金行为，按照标准GB/T13242-91进行了低温还原粉化指标测定，结果见表4。

为了验证澳矿配比提高后综合炉料的软熔特性，以邯钢8号高炉炉料结构烧结矿75%配比保持不变，澳矿配比从10%提到20%，相应降低了球团矿配比，确定了综合炉料一、综合炉料二和综合炉料三3个方案，对这三种综合炉料的冶金性能进行了软熔特性研究，具体方案见表7。

 

表3 澳矿的热爆裂指数 / %

  

炉料名称DI-6．3DI-3．15DI-0．5PB块矿10．725．850．96纽曼块矿20．4110．081．50

由表3可以看出，两种生矿相比，PB块的热爆性能优于纽曼块。由于PB和纽曼的爆裂性能差别较大，高炉实际生产中应分料仓或者按固定比例搭配使用，以便于高炉及时调整操作参数，保证高炉稳定顺行。邯钢目前高炉生矿配比中PB块和纽曼块各占50%。

2.2 含铁炉料低温还原粉化性能

生矿的热爆裂性是指其在加入高炉后的升温过程中由于热应力的作用而发生爆裂的特征，这种特性是人们顾忌“生矿”的一个原因，因为生矿热爆裂产生的粉末，有可能引起煤气流通道堵塞、炉墙结厚等炉况不良的现象。 因此有必要对邯钢常用澳矿的热爆裂性指数(DI)进行检测。

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表4 邯钢高炉炉料低温还原粉化性能指标 / %

  

炉料名称RDI+6．3RDI+3．15RDI-0．5烧结矿33．6267．536．12球团矿99．1899．260．68PB块矿74．2385．955．50纽曼块矿78．4789．177．70

炼铁部3台烧结机生产的烧结矿的碱度及转鼓指数见表10。

2.3 含铁炉料中温还原性能

中温还原性是评价高炉入炉铁矿石冶金性能的一项重要指标，反映高炉内还原气体脱除矿石中氧的难易程度，对该指标的测定是按照国家标准GB/T13241-91进行的。取粒度为10 mm～12.5 mm的矿石各500 g±1粒，在1 000 ℃氮气保护条件下恒温1 h，称重后计算烧损。对制备好的粒级为10 mm～12.5 mm的四种生矿按照国标进行中温还原性能试验，试验在900 ℃还原3 h，试验结果见表5。

式中，P0、z0、φ分别为激励载荷幅值、位移幅值、位移滞后载荷的相位角，均为待测参数；Kf、Ks、m为仪器本身的参数；ω为实验时的设置参数。

 

表5 含铁炉料还原性 / %

  

炉料名称TFeFeORI烧结矿56．707．4290．15球团矿62．460．5367．34PB块矿66．800．3587．1纽曼块矿62．550．3582．72

由表5可以看出，球团矿还原度较差，仅为67%多一点，由于球团矿结构较为致密，气体扩散的阻力较大，导致其还原度较低；烧结矿还原度最好，为90.15%；PB和纽曼的还原度都较好，超过80%。

PB和纽曼的还原度高出球团矿15%～20%，根据生产经验数据：还原度提高1%，焦比降低8 kg/t～9 kg/t，因此邯钢高炉从2014年4月份起逐渐增大了澳矿的配比，降低了球团矿的配比，高炉的综合燃料比呈降低的趋势，高炉获得较好指标。

2.4 含铁炉料高温软熔性能

铁矿石荷重软化性能对高炉中下部的透气性和间接还原的发展有直接的影响。以往的研究表明，一般高炉软熔带的压损约占高炉总压损的 60% 以上，而软熔带的压损又主要集中在熔融滴落部分，铁矿石熔融滴落性能对高炉顺行和增产节焦有重要影响，因此荷重软化熔融滴落性能也是衡量含铁炉料的重要性能[2]。

她这样抢白着，使赵三感到羞耻和愤恨。同时自己为什么当时就那样卑小？心脏发燃了一刻，他说着使自己满意的话：

2.4.1 邯钢单种铁矿石的高温软熔性能

目前国内外尚未制定统一的含铁炉料软化熔滴性能测定方法与评判标准。本试验采用的具体方法如下：将待测样品装入一特制的石墨坩埚内，按预定的升温程序升温，在1 kg/cm2荷重下加热还原至滴下。试验过程中还原性气体由下部入口进入反应管，废气由上部出口排出，气体穿过试样的压头损失由差压变送器测定，并由计算机自动记录。试样的压缩量由电感位移测定，也由计算机自动记录。

前三季度，石油和化学工业价格总水平保持较快上涨格局，特别是石油和天然气开采价格涨势显著加快。价格指数显示，9月石油和天然气开采业出厂价格同比涨幅41.2%，较上月提高1.6个百分点；化学原料和化学品制造业涨幅7.0%，回落0.9个百分点。当月石油和天然气开采出厂价格环比上涨3.8%，化学原料和化学品制造环比上涨1.0%。1～9月，石油和天然气开采价格总水平涨幅24.6%，化学原料和化学品制造上涨7.2%。

熔滴实验结果采用如下指标来进行评价：

3.1.3 加强筛分效果

(2)软化结束温度(Ts)：试样线收缩率达到40%时所对应的温度，℃；

(3)滴落温度(Tm)：试样渣铁开始滴落时所对应的温度，℃；

(4)软化温度区间：ΔTsa =(Ts-Ta)，℃；

(5)软熔温度区间：ΔTma = (Tm-Ta)，℃。

这样可根据温度的高低，相对比较各种料炉在高炉内形成软熔带的部位，及形成软熔带的厚度，从而比较各种炉料软熔性能的好坏，由此分析出各种炉料对高炉软熔带透气性的影响。邯钢高炉所用含铁炉料的软熔性能见表6。

（3）促进土地集约化经营，不断提高土地的规模效益。可通过一系列优惠措施，鼓励转包、出租、委托经营、股份合作制等土地流转形式，促进土地的流转和集约利用。

 

表6 含铁炉料荷重软化及熔滴性能 / ℃

  

炉料名称TaTsTmΔTsaΔTma球团矿10311119122788196烧结矿110213301410228308澳矿104212831326241284

由表6可以看出，含铁炉料中烧结矿的软熔性能较好；球团矿与烧结矿相比而言，软化开始温度、软化结束温度以及滴落温度均较低，这一点对高炉冶炼不利，但其软化区间和软熔区间窄，相对较好；澳矿的软化开始温度较低，但高于球团矿，软化区间及软熔区间较宽，比烧结矿窄。

在监狱管理局、劳教局，谢晖的“一把手”变成“一霸手”。用人提干专横跋扈，一人说了算，且对干部提升不看品德，不凭能力，不顾政绩，不问民意，只要肯送钱，就能被提拔重用。

2.4.2 综合炉料的高温软熔性能[3]

孩子们在各种活动中个性表达、充分表达、深度表达，语文课上的书院气息因为孩子的智慧愈发的馥郁芬芳。几年下来，虽有收获，但这最美风景中也有令人遗憾的地方。比如班级书库的书时有丢失，个别孩子始终不愿意拿起书，但我不着急，像李镇西老师一样，宽容地看待丢书现象，尊重每一个特别的孩子。我坚信，孩子是可以敬服的，终有一天，他们会厚积薄发，破茧成蝶。

单一炉料的软化特性并不能完全反映其在高炉内的软化行为.这是因为进入高炉冶炼是烧结矿、球团矿与块矿等组成综合炉料,在球团矿及块矿的周围存在大量的烧结矿;由于球团矿及块矿与烧结矿在碱度、化学成分等方面的差别,在高温下势必会发生交互反应,从而对综合炉料的软化、熔融滴落等高温性能产生影响。

以“三定”工作为抓手，推动用工优化改革。一是抓岗位优化提高工作效率，实行“专业+矩阵”的综合性岗位设置，按因事设岗、最优结构、最少岗位数的总体原则，最大化地减少岗位，两级机关岗位由原来的196个精简为174个。二是抓人员优化提高劳动生产率。通过定岗定编、全员竞聘等措施，紧控两级机关定员，节约劳动用工34人。三是抓管理模式改革提高人均劳效。推行油库大班组和3000吨以下低效站家庭委托管理模式改革，2018年8月经营总量同比提高24.3%，人均机出零售量提高25.4%，人均劳效达到779吨。

邯钢常用澳矿是PB 块和纽曼块的混合块，所以分别对PB、纽曼进行了爆裂性能检测，测得澳矿的热爆裂性指数(DI<6.3)见表3。

 

表7 综合炉料配矿方案

  

方案炉料结构/%烧结矿球团矿块矿合计烧结矿碱度综合炉料料一7515101001．9综合炉料二7510151001．9综合炉料三755201001．9

在实验室条件下测定了上述三个方案的综合炉料的荷重软化及熔滴性能，结果见表8。

 

表8 综合炉料荷重软化及熔滴性能 / ℃

  

方案TaTsTmΔTsaΔTma综合炉料一105212221374170322综合炉料二106812471390179322综合炉料三108712661389179302

由表8可以看出，在烧结矿75%的条件下，块矿逐步替代球团矿后，开始软化温度提高，软化区间略微变宽，幅度不大；滴落温度升高，软熔区间变窄，说明澳矿配比从10%提到20%，综合炉料的软熔性能基本不变，融滴性能变好。由此可见,在高炉内澳矿与烧结矿的高温交互反应可以改善综合炉料的熔滴性能,其使用比例在20%左右时,因与烧结矿之间存在的高温交互反应,完全能够消除人们对澳矿自身软熔性能差的顾虑，为进一步加大澳矿配比提供了重要技术支撑。

而当代的注释者就是那些实证主义者，他们跟普希金毫无共同之处：“狗熊跟达吉雅娜有多少共通之处，当今的注释者跟普希金就有多少共通之处。”[32] 罗扎诺夫批评的实证主义者，不仅是哲学上的实证主义者，更重要的也许就是针对各种僵死的规则以及表现这些僵死规则的僵死语言。 读者(批评者)要想法进入作者的灵魂，与活生生的作者交流感情：

3 措施

鉴于在高炉内澳矿还原性好且与烧结矿的高温交互反应可以改善综合炉料的熔融滴落性能，同时从2014年开始球团的价格逐渐升高，澳矿性价比上具有了较大竞争优势，因此从2014年10月起，邯钢高炉开始增加澳矿配比，降低球团矿的配比，并针对澳矿提高带来的高炉透气性变差，邯钢炼铁部针对性的采取了多项措施，保证了澳矿配比较长时间内稳定在20%以上，同时炉况稳定顺行，各项技术经济指标良好，显著降低了铁前成本。

3.1 提高入炉原料质量

良好的原燃料质量是改善高炉料柱透气性的重要技术基础，邯钢炼铁部为了提高澳矿配比，确保高炉稳定顺行，在原燃料质量方面进行了改进和提高。

数控机床是当前制造业中最基础和最关键的设备，其中结合了很多学科知识，和其他设备相比，数控机床的结构与工作原理更加复杂。在这种情况下，数控机床在工作运行过程中很容易出现一些故障与问题，进而影响数控设备的正常工作。数控维修是数控专业中的关键课程，通过对课程的数字化，能够加强学生的学习能力，进而培养学生的专业能力。在数字化课程建设过程中，主要是从以下几方面进行实现：

3.1.1 改善焦炭质量

作为高炉料柱的支架的焦炭，其质量在所有入炉原料中是最重要的，其中最重要的是对顺行的影响。邯钢炼铁部有4座高炉，总炉容8 200 m3，自产焦产能严重不足，近一半左右的缺口依靠外进焦，所以对外购焦炭质量的严格把关起到了重要作用。2013年至2016年焦炭的转鼓指数见表9。

 

表9 焦炭的转鼓指数 / %

  

时间自产焦M40M10外进焦M40M10201386．045．9286．846．4201485．885．4685．86．46201586．15．4685．86．4620160186．495．5886．675．9620160286．575．3787．135．6201603875．2387．056．25

从表9可以看出，无论自产焦还是外进焦的质量都是稳中有升，尤其是2016年1～3月份外进焦炭转鼓指数M40达到87%的水平，超过了同期的自产焦。焦炭质量提升改善了高炉的透气性，为提高澳块矿配比创造了条件。

图1A为预测的miR-219在野生型PRKCI 3′UTR上的结合位点以及突变型PRKCI上的突变位点。本研究显示，在含有突变型PRKCI 3′UTR的HEK293细胞中，pre-miR-219细胞组与对照组细胞的PRKCI报告基因载体的荧光活性相近。而含有野生型PRKCI 3′UTR的HEK293细胞中，pre-miR-219细胞组与对照组细胞相比荧光活性明显下降(图1B)，说明miR-219基因能够下调PRKCI的表达(P<0.05)。通过PCR及Western blot检测到转染miR-219的SCC-15细胞中，miR-219可以抑制PRKCI的表达(图1C，图1D)。

3.1.2 烧结矿质量稳中有升

由表4可以看出，球团矿的低温还原粉化性能最优，烧结矿最差，块矿介于球团矿和烧结矿之间；球团矿RDI+3.15达99.26%，而烧结矿RDI+3.15仅为67.53%；两种澳矿 RDI+3.15均在85%以上，其中纽曼好于PB。

 

表10 烧结矿的碱度及转鼓指数

  

时间一烧R转鼓指数/%二烧R转鼓指数/%20131．9580．111．9680．820141．9779．741．9780．9320151．9379．261．9381．172016011．9479．181．9680．72016021．9479．031．9480．532016031．9379．081．9380．48

由表10可以看出，2013年至2016年3月份邯钢炼铁部烧结矿的二元碱度稳定在1.95±0.03的较高水平，转鼓指数也稳定在79%以上。众所周知，高碱度烧结矿的软化温度和熔滴温度提高，有利于改善高炉中下部的透气性和还原过程，克服了澳块矿配比增加后的影响高炉透气性的不利因素；同时转鼓指数的提高又可以改善高炉块状带的透气性，为增加澳块矿配比提供了有利条件。

(1)软化开始温度(Ta)：试样线收缩率达到4%时所对应的温度，℃；

澳矿由于含水量较高，雨季有时可达10%，粉末的筛出率低，大量的生矿粉进入高炉后造成炉内料柱透气性明显变差，压量关系变差，冶炼进程受到影响，造成高炉顺行变差，直接影响了澳矿配比的提高。为减少粉末入炉量，除了坚持料场二次筛分，量化振料时间等筛分过程外，炼铁部还创新地进行了设备改造，将高炉鼓风自生矿仓嘴通入，利用200 ℃的风温对生矿进行先期烘干，再进行筛分，设备投用后生矿筛分效果明显增加，粉末入炉率明显降低，高炉透气性明显改善，振筛使用时间延长到了一倍。

3.2 选择合理的操作制度

3.2.1 加强上部调剂

上部调剂的基本原则是：采用多环布料建立稳定的焦炭平台，形成 “平台+漏斗”的料面形状，以获得边缘和中心两道气流，改善料柱的透气性，保持炉况长期稳定顺行。针对澳矿入炉配比的提高，邯钢炼铁部对上部装料制度进行了优化探索，找出了适合各自高炉的料面形状控制参数： 2 000 m3级高炉焦平台宽度控制在 1.1 m～1.3 m，3 200 m3级高炉焦平台宽度控制在 1.3 m～1.5 m，中心漏斗坡度均控制在小于15 °，保持炉喉边缘及中心一定厚度的焦炭，使边缘和中心带的煤气流分布合理。

鉴于澳块矿的热爆裂性差，容易产生粉末，高炉布料采用将澳矿布置在中间环带，避开中心和边缘区域，避免恶化中心及边缘区域透气性；鉴于澳矿软化温度低和软融区间宽，邯钢采用矿焦混装(在块矿层中混装入小焦丁)，吨铁焦丁比稳定在了50 kg左右。理论研究和生产实践都证明这样不仅能改善块矿的还原性，能有效改善了软融带的透气性[4] ，为高炉进一步增加澳块矿配比创造了条件。

试样两端用夹具夹紧于滑块上，将滑块放入导轨并固定其中一端，另一端连接到激振器的激振头上，连接信号发生器和激振器，在室温下以不同频率(1 ～ 10 kHz，以指数形式递增)对激振器进行信号输入。完成全部100组数据的采集后，更换试样上的另外一组通道，重复采集工作，共进行5次采集实验，选出其中最好的一组数据进行分析。经过老化前的数据采集后，将试样条放入真空干燥箱中，在200 °C下加热5 h进行老化处理，然后对老化后的试样条进行数据采集工作，以对比老化前后的性能差异。

3.2.2 加强下部调剂

下部调剂应以活跃炉缸，打开中心为宗旨，在送风制度的调剂上，高度强调风量的积极作用，采用上限风量，配合送风面积的调整，维持充足的鼓风动能，与上部制度的调整相协同，充分利用鼓风动能对燃烧带大小的决定作用[3]，使初始煤气分布更加合理，为炉内边缘中心两道煤气流的合理分布奠定基础。2 000 m3高炉送风比达到了2.0以上，3 200 m3高炉送风比达到了1.7以上； 2 000 m3级高炉的鼓风动能维持在10 000 kgm/s ～11 000 kgm/s, 3200m3级高炉的鼓风动能维持在14 000 kgm/s ～15 000 kgm/s,充足的鼓风动能使高炉炉缸的工作状况更加均匀活跃，中心气流充足，更好地适应高(Al2O3)炉渣的冶炼条件。

3.2.3 优化热制度

在理论燃烧温度的控制上，确定高炉理论燃烧温度的合适范围为 2 140 ℃～2 180 ℃。炉内根据焦炭负荷和炉温情况，采用煤量和湿度对理理论燃烧温度进行调节。邯钢高炉的实践证明，理论燃烧温度合理控制，既能满足燃烧带的大小需要，又能够满足高炉下部热量的充沛，稳定渣铁物理。

3.2.4 造渣制度选择

随着澳矿配比的增加，高炉渣中Al2O3也随之增加，渣中的Al2O3基本都在 15%以上，有时甚至超过 16%，炉渣变得粘稠，不利于高炉脱硫排碱。近年来的研究表明：就我国目前高炉炼铁的原燃料条件，高炉渣中的 MgO 应控制在 6 %～11.0%， 最好在 6 %～8 %，炉渣中 MgO/ Al2O3 比在 0.5～0.65，甚至更低[5]。为使高铝渣性能稳定，达到高炉炼铁要求的粘度，从2014年开始，邯钢炼铁部把渣中MgO 控制在 7.0%～7.5%之间，镁铝比控制在0.5以下，邯钢高炉炉渣成分见表11。

梅钢高炉生产实践证明：适当提高炉渣 R2 可以降低高(Al2O3)炉渣粘度，改善流动性，对于(Al2O3)在 15.5%～16.0%的炉渣，R2 控制在 1.20～1.25，(MgO)控制在 7.0%～7.5%，能够满足高炉冶炼需求[6]，邯钢炼铁部积极进行探索实践，在降低渣中MgO的同时，提高炉渣二元碱度稳定在1.26～1.27之间，高铝渣的流动性得到改善，具有较强脱硫排碱的能力，一级品率从2014年开始一直维持在较高的水平。

4 应用效果

 

表11 邯钢炉渣成分

  

时间化学成分/%CaOSiO2Al2O3MgOR2R4MgO/Al2O3一级品率/%201339．4632．5815．658．581．211．000．5588．86201439．8932．0316．227．731．250．990．4895．59201540．6732．1415．727．341．271．000．4797．7420160140．932．4515．897．141．260．990．4599．5020160240．9532．4215．927．131．260．990．4599．1720160340．7532．1615．837．321．271．000．4694．24

2014年10月以前邯钢炼铁部高炉炉料中澳块矿配比在18%以下，后技术人员通过针对性的采取多项技术措施，并且加强精细化操作，使得澳矿配比逐步提高，并于2016年2月份增至历史最高水平，当时7#高炉(2 000 m3)月平均配比达25.17%，在不增加焦比的情况下，高炉取得了较好的技术经济指标，显著降低了铁前成本。2013年-2016年2月份高炉的主要技术经济指标见表12。

 

表12 2013年-2016年高炉的主要技术经济指标及相应的炉料结构

  

时间平均日产/(t·d-1)利用系数/(t·(m-3·d-1))休风率/%焦比/(kg·t-1)焦丁比/(kg·t-1)煤比/(kg·t-1)燃料比/(kg·t-1)烧结矿/%球团/%块矿/%块矿种类2013198772．4241．43358．749．6109．3517．672．8310．1417．02澳矿11．57%2014195742．4961．47340．7750．2115．66506．6372．1610．2217．63澳矿15．53%2015206742．5211．66343．7450115．41509．1570．468．0921．46澳矿201601206112．51135650102．5508．472．524．8522．63澳矿201602203212．482．3358．45098．2506．672．653．9723．38澳矿

5 结论

(1)澳矿热还原性好且可以改善综合炉料的熔融滴落性能，为扩大澳矿配比提供了重要技术支撑；

(2)良好的原燃料质量是改善高炉料柱透气性、提高澳矿配比的重要技术基础，

(3)优化送风制度和装料制度，加强上下部调剂，保障澳矿配比提高时高炉稳定顺行。

两组患者经治疗后，分析两组患者的生活质量评分及神经痛症状改善情况。其中生活质量评分应用生活质量评定表，从患者的生理、心理、社会认知及物质生活方面评估，每项分值0～100分，分值越高表示患者生活质量水平越高；同时应用评估患者的神经痛症状改善情况，观察缓解时间、治愈时间[6-7]。

(4)渣中MgO 控制在 7.0%～7.5%之间，镁铝比控制在0.5以下，提高炉渣二元碱度稳定在1.26～1.27之间，邯钢高炉渣的流动性得到改善。

(5)通过针对性的采取多项技术措施，并且加强精细化操作，邯钢高炉的澳矿配比长期稳定在20%以上，显著降低了铁前成本。

6 参考文献

[1] 罗吉敖.炼铁学[M].北京：冶金工业出版社,1992:450.

[2] 徐军，杜屏，王永红,等. 沙钢高炉常用炉料冶金性能的分析研究[J].上海金属.2014,36 (2)：44-48.

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