玲南金矿采用盘区机械化上向分层充填法，利用进路回采矿房并在充填前视安全情况将连续矿柱削为点柱，采场落矿采用排间微差浅孔光面爆破方法，爆破参数取值的合理性直接影响采场落矿效果和生产进度。国内类似矿床多采用这种爆破方法进行落矿作业，利国铁矿磨山矿区［1］通过现场试验确定周边孔爆破、大孔距爆破及微差爆破相关参数来降低大块率；大尹格庄金矿［2］采用浅孔光面多排孔微差爆破，采用凿岩台车施工水平眼，炮眼深度3.8 m，孔间距1.1 m，排距0.8 m，光面层0.7 m；琅琊山铜矿［3］采用多排孔同段延时爆破技术进行浅孔落矿，有效提高了爆破效果，降低爆破危害；高龙金矿［4］松软岩体采用小间距周边眼保证光面爆破效果；李江华等［5］利用数值模拟手段研究采场落矿爆破对围岩的损伤，从而确定炮孔合理的布置方式；三山岛金矿［6］采用光面爆破落矿，光爆孔从三处装药，分别为孔底、中间及孔口，同排同次起爆，光爆孔间距0.61 m，其它炮孔间距1.3～1.5 m；新城金矿［7］为解决光面爆破技术使二步采场顶板岩石和两帮充填体垮落的问题，首次将预裂爆破技术应用到水平浅孔凿岩爆破中。参照类似矿山的设计经验和相关规范标准对玲南金矿采场落矿爆破进行二次讨论。

1 地质条件

设计回采范围内矿体赋存于破头青断裂蚀变带主裂面之下、0～80 m的黄铁绢英岩化碎裂岩带及黄铁绢英岩化花岗质碎裂岩带内，其上盘为绢英岩、黄铁绢英岩及靠近主裂面的断层泥或糜棱岩，下盘围岩为花岗岩，蚀变微弱，局部较破碎，稳固性一般，普氏系数f＝6～12，可爆性好，裂隙不甚发育，含水情况一般，局部有淋水。采场的凿岩爆破作业要求采用光面控制爆破技术，顶板要求采用三心拱形，进路宽度为8～10 m，采用1／6拱高。

2 现用爆破参数

采场的凿岩爆破作业采用光面控制爆破技术，顶板采用1／6三心拱形，进路宽度为8～10 m。炮眼直径为Φ42 mm，炮眼深度为2.8 m，单位炸药消耗量为0.83 kg／m3，最小抵抗线0.8 m，炮孔布置形式及参数如图1所示。

顶板控制炮孔的装药量一般为1～2卷，当矿石硬度较低时，装药量可装1卷，以确保采场顶板光面效果；当矿石较破碎时，可采用小炮卷装药或采用间隔装药的方式，炮眼堵塞长度25 cm。起爆采用起爆器引爆微差导爆管，起爆顺序利用微差导爆管来控制，选用十段导爆管雷管，炸药选择2号岩石乳化炸药，药卷规格为直径32 mm，长度300 mm，重量300 g／条。顶板控制炮孔采用两个导爆管齐发起爆。

鼻内镜下严重外伤性歪鼻畸形肋软骨整形及同期鼻中隔偏曲矫正一例（何川 秦喜昕 吴晓平 杨俊慧）5∶389

  

图1 炮孔布置参数

3 二次设计

二次设计主要确定的参数包括最小抵抗线、间排距、光面层厚度、单孔装药量、堵塞长度、装药总量以及各段延迟时间，根据确定参数进行炮孔二次布置，并根据现用药卷参数确定装药形式和计算最终炸药单耗，将炸药单耗与设计手册建议值进行比较，同时兼顾考虑生产成本对设计做出最后调整。

3.1 浅孔爆破设计

最小抵抗线和炮孔间排距计算如公式（1）、（2）：

 

式中：w为最小抵抗线／m，在矿体较薄、矿岩不稳固时应选较小值，反之取较大值；d为炮孔直径，取42 mm；a为炮孔间距／m。

从表1可以看出，与对照品种先玉335相比，科河699和大民3307的播种期、出苗期、吐丝期、大喇叭口期、抽雄期、吐丝期、成熟期基本一致，且生育期都在140～149 d以内，成熟期较早，属于早熟品种。

式中：K为与岩体结构、岩石性质及爆破条件等相关的系数，孔间微差起爆时，K＝3～6 ms／m；多排孔爆破时，排间延迟时间应该适当增加，一般K＝5～12 ms／m；如果采用小抵抗线，大孔距爆破时，还可以增加到10～25 ms／m，坚硬岩石的值取小值，软岩取大值。

第四，教学内容陈旧。教学内容不等于教材内容，课堂教学内容虽不能脱离教材，但不应拘泥于教材。大学课堂教学内容不仅包括教师对教材知识的增减加工和个人理解后的“重构知识”，还需要教师关注本学科的前沿动态，不时把学科的最新知识成果以及个人的科研成果在加工后融入教学内容。

玲南金矿矿体厚大，但部分地段节理发育，为了保证爆破破碎效果，选取较小最小抵抗线w＝25～28，d＝1.050～1.176 m，炮孔间距取1.0～1.2 m，在保证装药量的同时岩体稳定地段最大可取至1.5 m，实现抛掷爆破最小抵抗线与排距的比值不小于1，排距取值应不大于1.0 m。

炮孔一般装药长度不宜超过炮孔深度的2／3，剩余部分用砂子、岩粉、尾矿砂和粘土混合物填塞，保证爆破冲击波充分作用于爆破矿体。参考生产现状，炮眼深度为2.8 m，计算得到装药长度不宜大于1.9 m，堵塞长度不应该小于0.9 m，后期在炮孔布置和炸药单耗确定时再做调整。

3.2 微差爆破

光面爆破是在开挖线上钻凿较密集炮孔，多用不耦合装药，主炮孔起爆后起爆光面炮孔，使裂隙沿着联线发展，形成光面，减少爆破对保留围岩的破坏，地下矿山井巷光面爆破参数见表1。

参考地下井巷工程光面爆破参数建议线装药密度，计算单孔装药量为0.285～0.475 kg。

1.合理延迟时间t一般可以按照公式（3）计算：

 

湖北倍丰农资有限公司的唐杰也表示，近几年农民种地收益极低，以至于很多农民转型搞起了小龙虾的养殖，传统复合肥的需求量正在逐年降低。据唐杰介绍，公司现有复合肥库存1000吨左右，已经把政策报给了下游客户，但是下游观望情绪浓厚，不愿意打款，只有极少的客户打来了一小部分预付款。他说：“考虑到传统复合肥的生产成本过高，市场也正在逐渐缩小，在消纳掉现有库存以后，将有可能采取随进随销的方式，而不会再大量备货。”当记者问及对今年冬储价格的预测时，唐杰表示：“预计会比去年冬储的报价上涨300元/吨左右。”

2.相邻各段起爆药包产生的地震波主震相不发生重叠，两个地震波相互干扰，从而有效降低地震波效应，在许多测试结果中表明，在合理的延迟时间条件下，爆破地震波效应主要取决于同段爆破的药量大小，在多排孔微差挤压爆破中，后排孔除了适当增加药量外还应该增加延迟时间。

The aim of this study was to investigate a link between lymph node yields and systemic inflammatory response in patients undergoing surgery for colonic carcinoma.

玲南金矿矿体采场落矿属于多排孔爆破且岩石坚硬，选定K值为5～9，计算得到延迟时间t＝6.0～10.8 ms，且后排孔数目、延迟时间和装药量都要大于前排孔，在实际设计时，后排孔适当缩小孔距，增加炮孔数目和装药量。为了保证生产效率和接续性，采场落矿爆破继续采用排间微差爆破，选用5段中毫秒导爆管雷管中第一系列和第二系列的导爆管雷管，延迟时间分别为110 ms和100 ms。

3.3 光面爆破

微差爆破是相邻或分组炮孔以毫秒时间间隔起爆的一种控制爆破技术，可以显著降低爆破地震效应，改善岩石破碎质量，在井巷掘进及露天掘沟工程中可以提高工效，确保工程质量，应用微差爆破应该正确选取合理的延迟时间和顺序。

 

表1 地下井巷工程光面爆破参数

  

围岩条件 巷道硐室开挖跨度／m周边孔爆破参数炮孔直径／mm 炮孔间距／mm 光面层厚度／mm 线装药密度／kg·m－1炮孔密集系数整体稳定性一般或者欠佳，中硬到坚硬拱部 ＜5 35～45 600～700 600～800 0.20～0.25 0.9～1.0＞5 35～45 700～800 800～1 000 0.15～0.20 0.8～0.9边墙35～55 600～700 700～800 0.20～0.25 0.8～0.9

井巷光面爆破参数的确定，根据光面层的厚度确定光面爆破炮孔间距，即公式（4）：

第一，一些企业在编写财务预算管理计划时，常常会出现目光短浅的问题，只看好的当前的利益，没有为企业的长远的发展方向是上考虑。对市场的调研不够全面。这导致了企业虽然近期发展的不错但往后慢慢的被市场所抛弃。因为这种目光短浅的方式，使得企业经受不起市场的突然变动，如果市场的变动过大就可能对企业造成意想不到的打击。

 

式中：W n为光面层厚度，参照表和最大允许控顶高度取0.8 m；a为光面爆破孔间距／m。

水工混凝土是水工建筑物中的主要建筑材料。在我国高寒地区，水工混凝土受到大温差、强腐蚀的自然因素的影响，其力学性能及耐久性能都会受到较大的影响[1]。因此，复杂环境下的水工混凝土耐久性及力学性能研究对于水工混凝土在高寒地区的推广具有重要的意义[2]。

计算得到炸药总量，炸药单耗约为0.70 kg／m3。

3.4 炮孔布置及炸药单耗确定

依据进路8 m跨度，参考现用炸药参数和设计获取炮孔间排距及堵塞长度，对炮孔进行二次布置，分为三排孔和两排孔两种形式，如图2所示，炮孔装药形式如图3所示，爆破网络如图4所示，炮孔布置参数见表2，具体参数根据岩体稳定性情况选取。

  

图2 设计炮孔布置图

  

图3 炮孔装药形式

  

图4 爆破网络

 

表2 设计炮孔布置参数 m

  

名称 孔距 排距第1排 第2排 光爆排 1～2排 2～3排两排孔1.0～1.2 － 0.7～0.8 0.8～1.0 －三排孔1.0～1.2 1.0～1.2 0.7～0.8 0.8～1.0 0.7～0.8

按照现有炮孔标准设计布置图和现用药卷参数进行计算，依据跨度8 m，爆破高度2.7 m计算，装药总量及炸药单耗应该为公式（5）、（6）：

 

式中：Q总为总装药量／kg；q1为前两排单孔最大装药量，按照装药长度1.8 m，取2.1 kg；n1为前两排孔数量，取16个；q2为光爆孔最大装药量，取0.6 kg；n2为光爆孔数量，取15个；V为爆破岩体体积，取8×2.7×2.8 m3；q为炸药单耗／kg·m－3。

计算得到光面爆破孔间距a≥0.7 m，为了保证光面爆破效果，取较小值0.7 m，在实际操作时单眼装两卷炸药，孔底孔口同时起爆。

为了保证线装药密度，每个炮孔装药前应该清除孔内积水和泥渣，才能进行装药。每个炮孔的装药量按照设计要求进行装填，采用孔底起爆，起爆药包置于孔底第二个药包的位置，雷管聚能穴朝向孔口反方向起爆。

北冰洋位于欧、亚、北美洲的顶点，地下蕴藏着巨量的油气资源。因严寒天气和多年积冰，北冰洋不适宜商业航行，船舶绕航导致海运物流成本居高不下，使得北极油气资源无法进行大规模的开发和运输。

4 对比分析

间排距及延迟时间通过最小抵抗线来确定，光面孔装药量则是由炸药单耗和光面层厚度确定，重要参数对比结果见表3。

 

表3 参数对比

  

名称 最小抵抗线／m堵塞长度／m光面层厚度／m炸药单耗／kg·m－3 0.8 0.25 0.5 0.83二次设计现用1.0～1.2 0.7 0.8～0.9 0.70

对表3中数据理论分析如下：

1.孔距与抵抗线之比成为炮孔临近系数，当炮孔临近系数小于1时导致孔间先开裂使爆轰气体过早泄出，而抵抗线部分的岩体破碎不良。现用最小抵抗线为0.8 m，抵抗线数值过小会导致炮孔间距和排距相应变小，增加凿岩成本且无法保证爆破效果。

2.现用填塞长度为0.25 m，填塞长度过小，爆轰波会从炮孔堵塞这一薄弱位置释放，从而影响爆破质量。当需要适当减小填塞长度时，应该保证填塞物强度和单孔装药量。

很多会计专业的毕业生面临很大的就业压力，其原因包括：第一，刚毕业的大学生工作经验不足。第二，自己所掌握的会计知识和会计技能不能胜任就业岗位。实训模拟室是培养学生动手能力的场所，但目前的实训训练不符合外界会计岗位的需求，训练方法过于陈旧，训练形式过于单一，模拟训练仿而不真等。为了使会计专业的大学生在毕业后能有一个好的工作岗位，必须改进现有的实训模拟方法，推陈出新，实施积极有效的措施来应对就业压力。

3.玲南金矿矿体岩石属于坚硬岩，现用光面层厚度过小，光爆孔数目也相应增加，虽然可以保证光面效果，但是工作效率低下，凿岩成本较高。

4.通过二次计算得到设计炸药单耗为0.7 kg／m3，这是增大排间距所造成的。计算值在设计手册建议的炸药单耗值范围中处于较低水平，与原设计相比炸药消耗量减小，小炸药单耗可能会导致爆破效果不佳，其值还需在后续爆破试验过程中不断调整。

5 结 论

参考爆破设计相关规程和研究成果，结合现有生产实际，对玲南金矿采场爆破落矿进行二次设计。通过上述分析和计算发现，玲南金矿采场落矿现用爆破参数与理论设计值存在一定的差距，现用爆破

参数和炮孔布置形式部分存在明显的缺陷，比如堵塞长度、光面层厚度。建议利用设计爆破参数进行数值模拟或者现场试验，在试验结果的基础上对爆破参数进行方向性调整，最终确定较为合理的采场落矿爆破形式。

参考文献：

［1］ 王书宣，于洪琦，王坤儒，等.采场落矿控制爆破试验［J］.金属矿山，1987，（4）：25－26.

［2］ 刘明泉，李秀臣，江国建，等.大尹格庄金矿采矿方法的沿革及优化［J］.金属矿山，2009，（S1）：215－218，222.

［3］ 王士明.多排孔同段微差延时爆破技术在浅孔落矿中的应用［J］.现代矿业，2011，27（12）：65－67.

［4］ 王学敏.高龙金矿上向进路干式充填采矿法试验研究［J］.黄金，1999，（1）：23－27.

［5］ 李江华，叶义成，姚囝，等.缓倾斜薄－中厚矿床浅孔落矿对围岩爆破损伤的数值模拟研究［J］.爆破，2017，34（1）：85－93.

［6］ 丁剑锋，何顺斌，刘大兵，等.盘区采矿法在三山岛金矿的研究与应用［J］.黄金科学技术，2011，19（3）：63－67.

［7］ 孙星，杜加法，王俊海，等.水平浅孔预裂爆破技术在新城金矿的应用［J］.黄金，2014，35（4）：36－39.