0 引 言

煤层气井作业常采用清水钻井液，可以有效保护储层避免污染。但清水钻井液易渗入煤岩内部，在力学-化学耦合作用下煤岩结构被破坏，导致坍塌、埋钻具等事故，严重影响煤层气井的经济效益和作业安全[1-3]。由于井下环境复杂，无法直接测量煤岩在清水钻井液下的物性变化，只能借助室内试验研究煤岩浸泡清水后的变化特征[4]。

有个念头像流星似地在哥们儿朝洛蒙心头一闪：莫不是媳妇在外面……但随后他就否定了。不可能！不可能！他们隔营子（我们那儿管村叫营子）住着，彼此早就熟悉，知根知底。她的人品他还是相信的，媳妇不是那种轻浮随便的人。

目前，很多学者进行了关于饱水岩石的试验研究。文献[5-6]研究了不同含水饱和度下砂岩层的声波特征，发现含水饱和度对纵波的影响远大于横波；文献[7-8]研究了清水对煤系砂泥岩岩石力学性质及冲击倾向性的作用；熊德国等[9]基于三轴压缩试验机研究了砂泥岩的吸水规律及强度变化特征，发现其吸水率与浸泡时间呈对数关系，饱水后强度下降明显；Winkler K W 等[10]研究了不同液体下围压和饱和度对疏松砂岩的力学性质影响，认为存在临界围压和临界饱和度，达到极限岩石力学性质将发生明显变化；周翠英等[11]研究了饱水软岩力学性质软化机理；任韶然等[12]研究了液氮对煤岩的冷冲击作用机制；张春会等[13]进行了不同煤阶的液氮冷冻试验，并分析了煤岩的冻裂损伤机制。

矿石中黄铜矿多以不规则状嵌布于脉石矿物裂隙、粒间（见图1），有的呈微粒浸染于脉石矿物中。黄铜矿与其他硫化矿物关系不密切，少量的黄铜矿与黄铁矿嵌布在脉石矿物中（见图2）。

但是对于清水钻井液下煤岩的声波特性研究不够深入，如煤岩的声波速度及首波幅值、弹性模量、泊松比随浸泡时间的变化特征，煤岩浸泡清水钻井液前后与围压的关系规律等。利用简单且可连续的声波试验，得到清水钻井液下煤岩的声学特征，分析了煤岩浸泡清水钻井液下的失效特点，并提出相应的工程措施，为煤岩层使用清水钻井液钻井作业提供参考。

1 试验原理

1.1 试验岩样

试验主要分为煤岩浸泡失效过程中声波特性测试和不同围压下煤岩浸泡前后声波特性测试2个部分。煤岩制样后，首先低温干燥24 h。①模拟取样井筒压力状态，加6 MPa压力浸泡清水钻井液，以24 h为间隔，在10 MPa围压下测试煤岩的纵波、横波速度及首波幅值；并记录煤岩的日吸水量，采集煤岩失效前后的照片，分析煤岩浸泡过程中的变化规律及失效机制。②模拟不同深度的地层，施加0～25 MPa围压，测量煤岩浸泡前与浸泡24 h后的声波特征，分析围压对煤岩声波特征的影响。

煤岩的纵波速度和首波幅值随着浸泡时间增加而增大，但在后期趋于稳定，如图4a、图4c所示。

 

表1 试验岩样基本信息

 

Table 1 The basic information of experiment samples

  

样品编号密度/(g·cm-3)裂缝走向与轴向关系11.481倾斜21.460倾斜31.482倾斜41.498垂直51.464垂直61.453垂直111.533平行121.505平行131.530平行

1.2 试验装置

试验设备采用中国石油大学(北京)油气资源与探测国家重点实验室的岩心加压饱和试验装置(图1)和岩石声波测量系统(图2)，实现煤岩加压浸泡及不同围压下的声波特征测量。

结合煤岩结构特征分析认为：煤岩浸泡清水钻井液过程中，清水会同时侵入缝隙及内部层理面。浸泡初期以填充缝隙为主，空隙体积大，可储存水容量大，故初期吸水量大；浸泡中后期主要为侵入层理面，空隙体积小，可储存水容量不足，故中后期吸水量变小。

  

图1 岩心加压饱和装置Fig.1 Core pressure saturation device

  

图2 岩石声波测量系统Fig.2 Rock acoustic wave measurement system

声波测量系统包括声波发生器、波型转换横波换能器、示波仪及计算机等部分。声波发射器电压恒定为1 V，频率为0.5 MHz。波型转换横波换能器能通过波型转换产生横波，可以实现纵横波一体化操作，在同一条件下测定声波数值。为降低声波传递中的能量损失，岩样表面要均匀涂抹耦合剂，示波器的测量精度为0.1 μs。试验过程可以同步采集纵、横波的时差及首波幅值，同时记录围压数值。

1.3 测量原理

试验测量装置原理如图3所示，电脉冲发生器发射脉冲信号，经过发射换能器转化为声波信号，声波信号穿透岩样，到达接收换能器，被转换为电脉冲信号，到达数字示波仪。

  

图3 测量原理Fig.3 Measurement principle diagram

示波仪通过数字信号表现声波，记录声波首波位置的时间t；电脉冲在发射脉冲信号的同时也会对数字示波仪发射触发信号，在数字示波仪上记录为t0；则声波通过岩样的时间为t-t0，再根据测得的岩样长度l，可得声波在岩样中的传播速度V=l/(t-t0)。

1.4 试验方法

试验煤岩样品取自沁水盆地岳城煤矿，埋深600～700 m；该盆地为沉积煤岩层系，层理、裂缝发育，煤阶为高煤阶无烟煤，煤层含气量高，是煤层气示范性产区。煤岩黏土矿物含量在4.0%～5.5%，整体膨胀性不强。由于煤岩岩性较脆，为保障取样成功率，选择加工成ø50 mm×100 mm的标准圆柱体，并低温干燥24 h，试验岩样基本信息见表1。

2 煤岩浸泡清水钻井液试验结果及分析

2.1 不同浸泡时间下煤岩声波变化特征

为探究煤岩在浸泡清水钻井液过程中声波特征的变化情况：测量煤岩干燥条件下及随浸泡时间变化至失效前的声波特征，试验过程中为模拟实际地层地应力下的煤岩受力状态，施加10 MPa围压。

调水工程的属性界定问题，实质是南水北调工程运行管理市场化程度问题，直接决定了工程供水水价是否市场化。如果工程是公益属性，工程供水水价在执行过程中均不同程度地表现出如下特点：

分析认为：煤岩是沉积岩存在缝隙和层理结构，钻井液会侵入缝隙和内部层理面。浸泡过程中液体充填缝隙替代了原有的气体，纵波在液体中的速度远大于气体中速度，故煤岩纵波速度随浸泡时间增加而增加；而浸泡后期液体逐渐以侵入岩样内部层理为主，会破坏岩样结构，所以增加的幅度趋于平缓。缝隙逐渐充填液体，纵波传递能量损失变小；但液体会同时侵入层理面，阻碍纵波传递，故纵波幅值增加，但增加幅度趋于平缓。

  

图4 清水钻井液下煤岩声学特征随浸泡时间的变化曲线Fig.4 Variation of acoustic characteristics of coal and rock with immersion time under water drilling fluid

岩样横波速度及首波幅值随浸泡时间增加而下降，且首波幅值整体呈指数下降后期趋于稳定，如图4b、图4d所示。

分析认为：横波是剪切波，在液体中无法传递。在整个浸泡过程岩样内部结构遭受破坏，横波传递路径增加且在传递过程能量损失加剧，表现为横波速度与首波幅值随浸泡时间增加而下降。

2.2 煤岩弹性参数变化特征

煤岩纵波速度与横波速度比值随浸泡时间变化关系曲线如图5所示，随着浸泡时间增加比值变大，在浸泡初期增加缓慢而浸泡后期增幅较大。

“忽闻教堂钟声、工厂汽笛声，以及厂外欢呼声与歌唱声同时并作，余辈惊向何故？始知休战条约已签订，战争从此可以终止矣！此何日也？记之永久不忘之，1918年11月11日也。是日，各种工作各地战事自11点起一律停止……”

  

图5 纵横波速度比随浸泡时间变化Fig.5 Variation of ratio of longitudinal wave and transverse wave velocities with immersion time

根据煤岩岩样10 MPa围压时所测得的不同浸泡时间下的声波速度，结合弹性模量、泊松比与声波速度关系公式(1)、公式(2)，可以得到煤岩的动态弹性模量及动态泊松比随浸泡时间的变化关系。

炎性因子检验方法：全部患儿均于术前及术后7天，采取空腹静脉外周血3 ml，采血管于室温下静置30 min，以离心机按3 000 r/min速度离心10 min，取得上层血清，于-80℃条件下储存待检，使用iChem-340全自动生化分析仪（深圳市库贝尔生物科技股份有限公司）检测按免疫酶联吸附法（ELISA）检测，严格按照说明书进行操作。

 

(1)

 

(2)

式中：μd为动态泊松比；Ed为动态弹性模量，GPa;Vp为纵波速度，m/s；Vs为横波速度，m/s；ρ是煤岩密度，g/cm3。

弹性模量随着浸泡时间增加而下降(图6)，煤岩的泊松比随着浸泡时间增加而增大(图7)，且在初期变化较慢，后期变化明显。

  

图6 煤岩弹性模量随浸泡时间变化Fig.6 Variation of the elastic modulus with immersion time

  

图7 煤岩泊松比随浸泡时间变化Fig.7 Variation of Poisson’s ratio with immersion time

分析认为：浸泡初期，液体主要充填煤岩缝隙，由于没有达到裂缝尖端强度极限，其结构没有发生大变化，故泊松比与弹性模量变化幅度小。随着浸泡时间增加，液体开始渗入煤岩内部的层理面，层理弱面在液体润滑和支撑双重作用[14]下，结构发生变化，煤岩的弹性参数明显变化。

2.3 不同围压下煤岩声波特征

煤岩结构特征：煤岩存在大量贯穿表面和内部的缝隙，其空隙体积[19]相对较大，即浸泡清水钻井液过程中可以存储大量的液体；同时煤岩内部存在明显的层理面结构，其空隙体积相对较小，可储液体空间小。失效后煤岩失效面是沿层理面延伸的。

煤岩存在裂缝和层理面结构，浸泡前在围压下裂缝随着压力增加逐渐闭合，声波传播路径变短，减少了声波传播时在缝隙界面处的损失，所以声波速度及幅值变大。浸泡后煤岩受围压影响的声波特征符合裂隙内流体流动理论[15]，钻井液充填煤岩缝隙并同时进入其基质内部，在低压0～10 MPa时缝隙中流体逐渐被压缩，纵波速度增加较快；高围压下,缝隙闭合，但液体受力流动，会阻碍声波传递,因此会抵消部分由围压压实带来的影响，表现为变化平缓。同样地，浸泡后缝隙充填清水替代空气，相当于岩样变致密，纵波能量损失变小。

由于横波是剪切波在液体中无法传递所以其速度和能量主要受岩样骨架影响；煤岩不同于砂岩，存在较大的缝隙和层理面，低压下缝隙充填液体，影响不大，高压下缝隙内的充填液体侵入煤岩基质内部，破坏结构，根据两相介质理论[16]，横波在液体中无法传递所以速度下降。横波在液体中能量损失极大，高围压下清水会加快侵入缝隙及基质内部，会破坏煤岩结构扩展缝隙体积，导致横波损失能量加剧，所以浸泡前后随围压增大其首波幅值差值变大。

试验统计结果表明煤岩浸泡前纵波速度与围压呈较好的线性正相关关系，即关系式(3)。浸泡后纵波速度在低压0～10 MPa下增长较快，而在高压下趋于平缓，速度与围压呈非线性关系即关系式(4)。

  

图8 不同围压下煤岩声波特征变化Fig.8 The change of acoustic characteristics of coal under different confining pressures

干燥状态煤岩纵波速度Vp与围压σ关系：

施工材料是保证市政工程施工开展的基础，在施工材料的选择上需要更加谨慎，施工材料的使用需要符合绿色施工的要求，选用绿色环保、污染较低的施工材料。同时需要对施工人员进行定期培训，使施工人员具有环保意识，树立绿色环保的理念。避免施工材料的过度浪费，使市政工程绿色施工更加顺利[2]。

Vp=a+bσ

(3)

浸泡清水钻井液后煤岩纵波速度与围压关系：

Vp=A1+A2+A3σ2

(4)

对纵波与横波速度关系进行拟合发现其符合以下关系：主要有缝隙与轴向平行、缝隙与轴向倾斜、缝隙与轴向垂直，其表达式分别为

 

表2 煤岩浸泡前后声纵波速度系数

 

Table 2 Longitudinal wave velocity coefficient before andafter the immersion of coal and rock

  

缝隙类型abA1A2A3倾斜1 805.5612.051 980.1714.56-0.36垂直1 643.5111.561 793.0718.18-0.43平行1 885.9215.282 034.8816.21-0.38

2.4 裂缝走向与煤岩速度间关系

不同缝隙类型煤岩的纵、横波速度比值存在较大差异，笔者通过对不同浸泡钻井液时间、不同围压下煤岩纵、横波速度统计分析，发现纵波速度与横波速度之间有较好的线性关系，如图9所示。且纵波与横波速度比值的整体关系为：平行走向>倾斜走向>垂直走向。

分析认为：由于所有岩样均取自同一位置，故3种不同裂缝走向的煤岩的整体裂隙密度差别不大，而当声波速度随其传播方向与裂缝走向夹角变大，声波在连续基质中传播受阻，速度下降[17]。

  

图9 不同缝隙类型煤岩纵波速度与横波速度关系曲线Fig.9 Curves of longitudinal wave velocity and transversewave velocity of coal seam with different fracture types

式中：a、b为浸泡前煤岩纵波速度系数；A1、A2、A3为浸泡后煤岩纵波速度系数。对不同缝隙类型的岩样试验数据进行拟合，结果见表2。

Vp=-203+2.33Vs

(5)

Vp=-235+1.88Vs

(6)

Vp=-12+1.58Vs

(7)

从图9可以看到，不同裂缝走向下的纵波速度与横波速度关系拟合度较好，且几乎平行，说明煤岩在浸泡清水钻井液过程中，没有产生不同于原始类型的裂缝；根据裂缝拓展机制[18]推断，煤岩产生的新裂缝很难完全与原方向相同，故煤岩在浸泡过程中可能没有产生新的裂缝。这一推断，与前文浸泡过程中煤岩声波速度及后文中煤岩浸泡失效特征相吻合。

当前农村土地联产承包、分散经营的模式，小块且不规整的农田居多，加之农田基础设施落后，不利于插秧机集中连片作业，影响了机械效能的发挥。

3 清水钻井液下煤岩失效机制分析

3.1 煤岩结构及吸水量变化特征

煤岩在不同围压下声波特征如图8所示，纵波、横波速度及首波幅值浸泡前后均随围压增大而增大，且纵波的速度变化幅度要远大于横波。浸泡后的纵波波速与浸泡前的纵波速度差值随围压的增大而减小，如图8a、8b所示；浸泡后的纵波首波幅值、横波速度及首波幅值与浸泡前的差值随围压的增大而增大，如图8c、图8d所示。

煤岩浸泡过程吸水特征如图10所示：随浸泡时间增加，单位时间吸水量逐渐降低，且浸泡初期岩样吸水量远大于浸泡中后期岩样吸水量。

其中：P(kα)表示掌握知识点kα的协同成员集合，反映了知识点在协同成员中的分布情况；K(pi)表示协同成员pi掌握的知识点集合，反映了协同成员的知识掌握情况。

碗洗完，再也无事可做，就势坐在江堤的台阶观瞻日落。浑圆庞大的橘红色太阳，一点一点沉坠下去，江面波光粼粼，被落日金属的光染红，江对岸的天空铺满玫瑰红霞光，像一整座村庄的所有稻草垛同时被点燃，焰火熊熊……城市的晚霞与乡下的迥然不同。乡下的晚霞，叫火烧天，预示着第二天肯定会热；或者乌云接日，第二天必然有雨……乡下人个个承担了巫师的角色，擅长观云测雨。所有这些，到了城里，早已派不上用场，失落得很，又没有学校可上，一个少年只能长久地滞留江边，以此打发稚嫩生命的空虚、落寞。

  

图10 累积吸水量与浸泡时间关系Fig.10 Relationship between accumulation of water and immersion time

3.2 煤岩浸泡失效分析

煤岩样表面有大量的缝隙，浸泡初期，清水钻井液在静水压力作用下进入煤岩表面缝隙。由于缝隙空隙容量大，所以煤岩吸水量较大。煤岩黏土矿物含量4.0%～5.5%，整体膨胀性不强，煤岩缝隙充填清水钻井液后，与煤岩基质没有发生剧烈的化学作用，即黏土水化作用[20]。在裂缝尖端处形成的应力不足以达到裂缝临界强度因子值，所以裂缝保持完好，煤岩结构变化不大，其弹性参数变化保持稳定。

煤岩岩样层理结构也十分发育，浸泡后期，清水钻井液在静水压力及煤岩孔隙毛管力的诱导下逐渐渗入煤岩层理面。由于层理面空隙容量小，而缝隙已被清水钻井液饱和，所以浸泡后期煤岩吸水量急剧下降但维持稳定。由于清水钻井液渗入层理面，其支撑和润滑作用会降低两层理面间的摩擦力和结合力，可能导致煤岩沿层理面发生滑移，煤岩的弹性参数也就发生明显变化。当煤岩层理面胶结强度下降到极限后，煤岩就沿层理弱面失效破裂。

煤岩浸泡破裂失效的关键因素可能是清水钻井液渗入煤岩层理面，破坏其结构，则封堵层理面避免液体渗入可能是煤岩防塌的重要技术方向。

建立货币资金业务的岗位责任制，明确各部门和岗位的职责权限，并确保办理货币资金业务的不相容岗位能够相互分离、相互制约和相互监督。出纳人员只能做资金收支业务，不能兼职复核、会计档案保管以及日常业务总账、明细账及分类账等账目的登记工作。要严禁由一人办理与货币资金相关的全过程业务。

4 煤岩层使用清水钻井液作业改进措施

煤岩在清水钻井液作用下大部分在72～96 h时段失效，失效时间短，所以使用清水钻井液时钻进煤岩地层时应提高钻速，缩短钻井周期。

（1）招标过程中，对部分材料品牌、规格约定不详，造成施工单位偷工减料，或者按业主要求品牌施工时，要求重新测算价格。

煤岩在浸泡清水钻井液初期，以钻井液充填缝隙为主，吸水量大，建议钻井初期以防漏为主，可以在钻井液中加入大颗粒堵漏材料，填充煤岩层缝隙，避免钻井液流失。煤岩在浸泡清水钻井液后期，以钻井液渗入内部层理面为主，破坏煤岩结构，导致煤岩失效。在钻井周期过长时，可以考虑增加井眼的开次，尽量在有效周期内下套管固井，避免井壁失稳。

低围压下的煤岩浸泡清水钻井液后声波特性变化大而高围压下煤岩声波特征变化小，即上部井段煤岩受清水钻井液影响较大。所以钻井过程应重点关注煤岩层上部井段，且本文提供了声波速度试验公式可以为钻井过程不同井段声波测量提供参考。

5 结 论

1)煤岩纵波速度及首波幅值随浸泡时间增长而增大，横波速度及首波幅值随浸泡时间增长而减小。

2)浸泡清水钻井液后，煤岩弹性模量变小、泊松比变大，且随浸泡时间增长而愈加明显。

3)随着围压的增大，煤岩纵、横波速度及首波幅值均增大。浸泡后的纵波波速及首波幅值明显大于浸泡前，但浸泡前后速度差值随围压的增大而减小。而浸泡后的横波速度及首波幅值均小于浸泡前，浸泡前后的差值随围压的增大而增大。

最终，全部渔具均被收缴。“这不是一次两次了。在巡视中经常会有人犯险偷偷捕鱼，每天都会有小摩擦。”提起这件事情，周家喜笑笑说，这些人都是以前和他一起捕鱼的伙伴和朋友，但是身为巡护员，他有他的职责。

4)煤岩地层使用清水钻井液钻井安全周期较短，且上部煤层受影响较大。初期注意防止煤层漏失，后期主要避免井壁坍塌失稳。

参考文献(References):

[1] 王益山,王合林,刘大伟,等.中国煤层气钻井技术现状及发展趋势[J].天然气工业,2014,34(8):87-91.

WANG Yishan,WANG Helin,LIU Dawei,et al.State of the art and development trend of CBM drilling technologies in China[J].Natural Gas Industry,2014,34(8):87-91.

[2] 李 智,马东民,李 沛,等.沁水盆地煤可磨性及其对煤层气排采的影响[J].中州煤炭,2016(9):107-111.

LI Zhi,MA Dongmin,LI Pei,et al.Grindability of coal in Qinshui Basin and its influences on CBM production[J].Zhongzhou Coal,2016(9):107-111.

[3] 刘大伟,王 绮,王益山,等.煤层气复杂结构井可降解钻井完井液试验[J].石油勘探与开发,2013,40(2):232-236.

LIU Dawei,WANG Qi,WANG Yishan,et al.Laboratory research on degradable drilling in fluid for complex structure wells in coalbed methane reservoirs[J].Petroleum Exploration and Development,2013,40(2):232-236.

[4] 郭大伟,董 耀,赵 民,等.地震与测井资料在煤田勘探中的应用研究[J].中州煤炭,2016(10):118-121.

GUO Dawei,DONG Yao,ZHAO Min,et al.Application study on seismic and logging data in coal exploration[J].Zhongzhou Coal,2016(10):118-121.

[5] 施行觉,徐果明.岩石的含水饱和度对纵,横波速及衰减影响的试验研究[J].地球物理学报,1995(A01):281-287.

SHI Xingjue,XU Guoming.The laboratory study of influence of water saturation on rock’s velocity and attenuation[J].Chinese Journal of Geophysics,1995(A01):281-287.

[6] 王大兴,辛可锋,李幼铭,等.地层条件下砂岩含水饱和度对波速及衰减影响的试验研究[J].地球物理学报,2006,49(3):908-914.

WANG Daxing,XIN Kefeng,LI Youming,et al.An experimental study of influence of water saturation on velocity and attenuation in sandstone under stratum conditions[J].Chinese Journal of Geophysics,2006,49(3):908-914.

[7] 孟召平,潘结南,刘亮亮,等.含水量对沉积岩力学性质及其冲击倾向性的影响[J].岩石力学与工程学报,2009,28(S1):2637-2643.

MENG Zhaoping,PAN Jienan,LIU Liangliang,et al.Study on control factors of rock mechanics propetries of coal-bearing formation[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(S1):2637-2643.

[8] 孟召平,刘常青,贺小黑,等.煤系岩石声波速度及其影响因素试验分析[J].采矿与安全工程学报,2008,25(4):389-393.

MENG Zhaoping,LIU Changqing,HE Xiaohei,et al.Experimental research on acoustic wave velocity of coal measures rocks and its influencing factors[J].Journal of Mining and Safety Engineering,2008,25(4):389-393.

[9] 熊德国,赵忠明,苏承东,等.饱水对煤系地层岩石力学性质影响的试验研究[J].岩石力学与工程学报,2011,30(5):998-1006.

XIONG Deguo,ZHAO Zhongming,SU Chengdong,et al.Experimental study of effect of water-saturated state on mechanical properties of rock in coal measure stata[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2011,30(5):998-1006.

[10] Winkler K W,Nur A.Seismic attenuation:Effects of pore fluids and frictional-sliding[J].Geophysics,1982,47(1):1.

[11] 周翠英,邓毅梅,谭祥韶,等.饱水软岩力学性质软化的试验研究与应用[J].岩石力学与工程学报,2005,24(1):33-38.

ZHOU Cuiying,DENG Yimei,TAN Xiangshao,et al.Research on saturation test and softeningcritical phenomenon of soft rocks[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2005,24(1):33-38.

[12] 张春会,刘泮森,王锡朝,等.焦煤和无烟煤的液氮冷冻致裂效果对比试验[J].煤炭科学技术,2017,45(6):30-34.

ZHANG Chunhui,LIU Pansen,WANG Xizhao,et al.Contrast test study on fracturing anthracite and coking coal by liquid nitrogen cooling[J].Coal Science and Tehnology,2017,45(6):30-34.

[13] 任韶然,范志坤,张 亮,等.液氮对煤岩的冷冲击作用机制及试验研究[J].岩石力学与工程学报,2013(S2):3790-3794.

REN Shaoran,FAN Zhikun,ZHANG Liang,et al.Mechanisms and experimental study of thermal-shock effect on coal-rock using liquid nitrogen[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2013(S2):3790-3794.

[14] 刘泉声,黄诗冰,康永水,等.裂隙岩体冻融损伤研究进展与思考[J].岩石力学与工程学报,2015,34(3):452-471.

LIU Quansheng,HUANG Shibing,KANG Yongshui,et al.Advance and review on freezing-thawing damage of fractured rock[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2015,34(3):452-471.

[15] 刘 斌,王宝善,席道瑛,等.水饱和裂纹对地壳岩样中地震波速及各向异性的影响[J].地球物理学报,1999，42(5):702-710.

LIU Bin,WANG Baoshan,XI Daoying,et al.The effects of water saturated cracks on seismic velocity and anisotropy in crustal rocks[J].Chinese Journal of Geophysics,1999，42(5):702-710.

[16] YAO Q,HAN D H.Acoustic properties of coal from lab measurement[J].Seg Technical Program Expanded Abstracts,2008,27(1):1815.

[17] 魏建新,狄帮让.裂隙密度对纵波传播特性影响的试验观测[J].石油地球物理勘探,2007,42(5):554-559.

WEI Jianxin,DI Bangrang.Experimental observation of influence of fracture density on propagation characteristics of longitudinal wave[J].Oil Geophysical Prospecting,2007,42(5):554-559.

[18] 张春会,郭晓康,李和万,等.液氮溶浸对饱水煤裂隙扩展的影响研究[J].煤炭科学技术,2016,44(6):99-105.

ZHANG Chunhui,GUO Xiaokang,LI Hewan,et al.Study on influence of liquid nitrogen in filtration to saturated water coal fracture expanded[J].Coal Science and Tehnology,2016,44(6)：99-105.

[19] 乔 磊,申瑞臣,黄洪春,等.沁水盆地南部低成本煤层气钻井完井技术[J].石油勘探与开发,2008,35(4):482-486.

QIAO Lei,SHEN Ruichen,HUANG Hongchun,et al.Low-cost drilling and completion techniques for coalbed methane in southern Qinshui Basin,Central China[J].Petroleum Exploration and Development,2008,35(4):482-486.

[20] 吕帅锋,王生维,乌效鸣,等.沁水盆地煤层气井钻井液技术现状和发展方向[J].中国煤层气,2016(5):44-47.

LYU Shuaifeng,WANG Shengwei,WU Xiaoming,et al.Current situation and development direction of drilling fluid technology for CBM wells in Qinshui basin[J].China Coalbed Methane,2016,13(5):44-47.