1 工程概况

金佛山水库总库容1.01亿m3，灌溉面积2.04万hm2，多年平均工业及人畜供水量4 049.10万m3，工程大坝按1级建筑物设计；溢洪道按2级建筑物设计。工程设计洪水标准为100 a一遇，校核洪水标准为2 000 a一遇，设计洪水位836 m，校核洪水位838.04 m。校核工况下泄流量为1 300 m3/s（溢洪道下泄879 m3/s，泄洪洞放空洞下泄421 m3/s），设计工况下泄流量633 m3/s。

溢洪道布置在右岸，由进水渠、控制段、泄槽段及挑流消能段组成。

由实验结果可知，档案关联分析模型检索和全文检索系统的档案查全率要远高于传统的关键词匹配检索方法。同时因为样本中加入了照片类档案，关联分析模型的表现要优于全文检索方法。实验表明，通过构建档案关联分析模型能够提高档案检索的有效性。

2 原溢洪道布置及存在的问题

2.1 原溢洪道布置

原溢洪道布置在大坝右岸，为河岸式有闸控制正堰溢洪道。溢洪道由进水渠、控制段、泄槽及消能段组成，全长691.11 m。溢洪道布置见图1。

2.1.1 进水渠

  

图1 原设计溢洪道布置图

进水渠长134.15 m，桩号为溢0-134.15～溢0+000.00，底宽16.50 m，进水渠底板高程为825.00 m；进水渠底板为混凝土结构，底板厚0.30 m，内侧边墙由贴坡式渐变为衡重式边墙，外侧为重力式挡墙，进水渠最大挡墙高32.80 m。

第一，委婉的表达。航空服务人员在进行服务过程中，往往会碰到许多旅客提出各类的意见以及要求，服务人员应该尽可能地满足旅客。对自己能力范围外的要求，不能及时答复的，不能直接对旅客进行拒绝，应该委婉地说明具体原因，并提出合理的建议，以此为旅客提供选择的空间，让旅客深刻感受到服务人员的诚意，最终让旅客从心中肯定乘务人员的服务。

2.1.2 控制段

控制段长24 m，桩号为溢0+000.00～溢0+024.00。控制段采用WES实用堰，2孔，溢流净宽14 m，堰顶高程828 m，闸顶高程839.80 m，每孔闸室设平板检修闸门和弧形工作闸门各一扇，孔口尺寸2～7 m×8 m（孔数-b×h）。

5.1.1 进水渠、控制段

泄槽长510 m，桩号为溢0+024.00～溢0+534.00，其中桩号溢0+024.00～溢0+069.00段泄槽为收缩段，长45 m（轴线水平投影），底板宽度由16.50 m收缩到10 m,收缩角为4.13°，底板坡比i=1:4.61；桩号溢0+69.00～溢0+219.27段为10 m等宽泄槽段，为上陡槽段，底板坡比i=1:4.61；桩号溢0+219.27～溢0+237.29段为反弧段，圆弧半径为100 m，圆弧中心角为10.40°；桩号溢0+237.29～溢0+534.00段泄槽等宽10 m,为下陡槽段，底坡坡比i=1:50。

桩号溢0+049.00～溢0+219.00、桩号溢0+374.00～溢0+464.00段泄槽基础设置桩基础，桩直径为1 m，横向间距8 m,纵向间距10 m。

路过文华斋店前，峋四爷闻到了一缕香，脚步慢下来，随后干脆停下。峋四爷微微皱眉，凝神辨别之后，转身踏进文华斋。

2.1.4 消能段

溢洪道桩号溢0+534.00～溢0+556.96为消能段，采用挑流消能，鼻坎为斜切式扭曲挑坎，鼻坎右侧高左侧低，右侧圆弧半径38 m，挑角34.42°，左侧圆弧半径130 m，挑流消能段总长22.96 m。

2.2 存在的问题

溢洪道泄槽段覆盖层较厚，原设计地基处理方案实施困难、代价高、可靠性低。经现场开挖揭露覆盖层中含较多孤石，原设计灌注桩施工困难，存在施工不确定性隐患。泄槽流速为22～32 m/s，脉动压力和动水压力亦较大，不均匀地基泄水建筑物存在运行安全隐患；原设计方案泄槽通过滑坡体，受大坝次堆石区覆盖层开挖影响，使溢洪道陡槽段古河床覆盖层出现向河床方向滑移现象。

3 溢洪道设计难点及对策

受地形地质条件限制，原溢洪道泄槽方案已难以实施，主要不利因素有：①控制段后右岸为陡崖，垂直落差达30 m。受地形限制，溢洪道无其它有利位置可选择，布置于大坝右坝肩，溢洪道基础低于大坝坝面约16～32 m。②大坝下游右岸边坡存在不稳定体，已通过治理基本稳定，若溢洪道通过坡脚，施工开挖切脚可能造成滑坡体复活。③覆盖层厚度大，厚度约8～32 m，主要为粘土质块碎石；强风化厚度8～12 m。下部有古河槽通过，基岩起伏大，基础处理困难。④基岩易风化，压缩性较大，承载力较小。设计初期拟采用溢洪道泄槽基础拟采用混凝土换填方案，经计算，换填混凝土工程量大，基础承载力不能满足要求。

针对以上问题，需要进一步对溢洪道泄槽段进行优化。

2009年春节前夕，我收到了王述金托人送来的一包茶叶，香气扑鼻。我深知这包茶叶分量，它饱含着对我的希望。

方案在平面和竖向均存在曲线，水力条件复杂，首先在陡坡箱涵段坡度较大，水流流速大，在各种工况下洪水均能安全通过，不得出现有压流和明满流交替等不利情况；其次在缓坡曲线段由于存在弯道，会出现横向水位差。

而Y为系统输出向量，此处考虑系统为全状态量输出，以便于设计系统的状态反馈控制器。故可得到输出矩阵C和D的值：

4 模型试验及优化

4.1 模型试验

溢洪道布置于右岸，由进水渠、控制段、泄槽段及挑流消能段组成，全长474.23 m。

为保证工程安全并节约造价，溢洪道布置宜避开滑坡体和古河槽，根据工程实际情况，进水渠、控制段维持原设计，泄槽段采取以下工程布置：①泄槽溢0+024.00～溢0+134.00段为陡坡直线段，采用箱涵埋设于坝体内部，基础置于弱风化基岩上。底板纵坡为1:1.40，泄槽底板陡槽段与缓坡段之间采用圆弧平顺连接，圆弧半径为100 m，圆弧中心角为32.68°。箱涵孔口净宽尺寸为2-5 m×7 m（孔数-b×h）。②泄槽溢0+134.00～溢0+316.50段为缓坡曲线段，本段不受大坝影响，采用矩形明渠。泄槽中心线转弯半径为375 m，转角22.03°。底板纵坡为1:20，矩形明渠共1孔，净宽12 m。

4.2 体型优化设计

①线型优化，加长箱涵出口与曲线段间的直线段，曲线段与挑坎之间设置直线段。②在箱涵合适位置设置掺气槽，降低反弧段终点处流速，设计工况下流速降低至26.90 m/s。为方便结构布置，箱涵中掺气槽错开布置，左岸掺气坎起始位置桩号为溢0+051.05 m，右岸掺气坎起始位置桩号为溢0+053.33 m处，两侧掺气设施布置形式一致，跌坎高为0.92 m，小挑坎高0.30 m。为保证箱涵内流态稳定，箱涵应该有足够的高度，本次设计净高取7 m。③箱涵出口设置尾墩，有效减少了水流的折冲；尾墩长15 m，布置于中墩后部，延长段采用长圆弧曲线的形式，弯曲半径为181 m。④弯曲段设置横向坡度，将中心线右岸底板抬高，最大高度为1.50 m。抬高右岸底板高程后，两岸水深差异明显减小，通过设计流量时，最大横向水面差1.10 m；校核工况下，水深最大超高值仅为1.70 m。⑤挑坎右边墙设置弧线，半径125 m，偏转角度为8°；采用差动式挑流鼻坎。通过右岸边墙收缩，挑坎宽度减小，挑流单宽流量增大，有利于增大挑距。挑坎设置为左低右高的差动式挑坎，左坎（宽3.80 m）反弧半径为19 m，挑角为14°；右坎（宽9.10 m）反弧半径为36 m，挑角为35°。经验证挑距加大，水舌稳定，消能效果好。

5 优化后溢洪道布置及模型试验成果

5.1 优化后溢洪道布置

根据工程布置进行了水工模型试验，通过试验发现原布置方案存在以下问题：①箱涵段水流流态较好，在陡坡与缓坡段衔接反弧段终点处流速较大，设计工况下流速达32.60 m/s；②双孔箱涵出口处有明显的折冲水流，水流进入缓坡段流态较差；③缓坡曲线段横向水面差明显，通过设计流量时，最大横向水面差超过4 m；④挑流消能效果差，由于来流不均匀，水流偏向右岸，造成挑坎处水流横向分布不均匀，挑流水舌不稳定，消能效果差。小流量时挑距较小，落点距离坡脚较近。

2.1.3 泄槽

进水渠、控制段与原体型一致，桩号为溢0-134.15～溢0+000.00为进水渠，长147.25 m，桩号溢0+000.00～溢0+024.00为控制段，长24 m。

5.1.2 泄槽段

泄槽段长292.50 m，桩号为溢0+024.00～溢0+316.50。泄槽由陡槽箱涵段(溢0+024.00～溢0+134.00)、缓坡矩形明渠段(溢0+134.00～溢0+316.50)组成；其中桩号溢0+024.00～溢0+152.76、溢0+296.96～溢0+340.08段为直线段；溢0+152.76～溢0+296.96为弧线段，中心线处圆弧半径375.00 m，转角22.03°。泄槽溢0+024.00～溢0+057.20底坡坡比1:1.40，溢0+110.33～溢0+316.50底坡坡比1:20，溢0+057.20～溢0+110.33为圆弧连接段，半径100 m，转角46.90°。

泄槽基础置于弱风化基岩上，泄槽与基岩之间设置M30水泥砂浆锚杆，锚杆采用梅花形布置，间排距3 m；锚杆采用3根HRB400级直径25 mm钢筋束，锚杆长9 m，深入基岩8 m，钢筋束与溢洪道底板钢筋间牢固焊接。

矩形明渠段为1孔，净宽12 m，溢洪道中心线左侧为平底板，中心线右侧底板抬高1.50 m，垂直水流方向坡比1:4。泄槽左岸边墙高度5～7 m，右岸边墙高6.50 m，边墙顶宽1 m，迎水面竖直，墙背坡比1:0.30；泄槽底板厚1.80 m，边墙底板均采用C40抗冲耐磨混凝土浇筑。

箱涵孔口尺寸为2-5 m×7 m（孔数-b×h），其底板厚度为2.50 m，边墙厚度为2 m，中隔墙厚度为2 m，顶板厚度为2 m，其混凝土强度等级为C40，其中底板、中隔墙和边墙均采用抗冲耐磨混凝土。为保证溢洪道左岸大坝碾压密实，外侧设置浆砌块石，外侧坡比1:0.30；填筑时，箱涵外侧设置垫层料、过渡料，厚度均为3 m。

海归新生代学成归来后，为了融入中国土壤，要先了解什么是中国的亲缘与地缘文化，为什么亲缘与地缘在中国这么受重视。中国情境下，做事只注重目的性是行不通的，需要有一份醉翁之意不在酒的释然。详见图2-1。

5.1.3 挑流消能段

桩号溢0+316.50～溢0+340.08为消能段，长23.58 m。末端采用挑流消能，鼻坎采用异形差动式挑坎，共设置高低2个挑坎（右高左低），高坎挑坎高程765.99 m，半径36.15 m，挑角35°；低坎挑坎高程759.53 m，半径19.20 m，挑角14.40°。

  

图2 优化后平面布置图

优化后平面布置见图2。

2013年中央一号文件明确提出，用5年时间基本完成农村土地承包经营权确权登记颁证工作。截至2017年年底，31个省（区、市）均开展了承包地确权工作。今年中央一号文件再次对承包地确权工作作出部署，要求全面完成土地承包经营权确权登记颁证工作。

5.2 优化后模型试验成果

经过优化后，泄槽布置避开了滑坡体和古河道，长度缩短，减少基础处理工程量和难度，经过优化，水力条件较好，模型试验成果为：

进水渠及闸室段：左右两侧进水较为均匀，两侧闸室出流总体水流流态稳定，无不良水力现象。

收缩段、反弧段、弯曲段：收缩段后接一段直线段和掺气坎后，水流掺气充分，整体水流较平顺，无不良水力现象，接着水流以抛物线形式进入反弧段，断面水深分布逐渐趋于均匀，受惯性影响，产生一定程度的折冲，但随着水流的流动，断面水深分布逐渐趋于均匀，整体流态良好。水流从反弧段流出后，经过掺气设施和直线段后直接进入溢洪道的弯曲段，水面线横向分布趋于均匀，两岸水深差异明显减小，整体流态比较平顺，沿程无负压及不良水力现象。

挑流段：流量较大时，主流从右岸高挑坎挑出，部分水流从低坎挑出；当流量较小时，水流主要从低坎挑出，一部分水流从高坎挑出，低坎出挑水流挑距明显大于高坎；当流量更小时，左孔单开时整体流态比较平顺，且水流能够从低尾坎顺利挑出，达到预期的消能效果。

山东省科技金融的经济增长效应及其区域差异研究…………………………………………………………… 王晓丹，杨敏达，丁晓辉，袁 雪，姜黎鹂（4．13）

6 结语

本工程由于地形地质等因素的限制，溢洪道布置困难，创新性的采用了陡坡直线箱涵段+缓坡曲线明渠段的布置形式，部分泄槽采用箱涵形式埋设于大坝坝体内部，减少开挖和混凝土回填。在平面布置和竖向均存在弯段，水力条件复杂，在通过优化线型布置和设置掺气槽、尾墩、设置横向坡度等一系列措施后，水力条件有较大改善，在各工况下洪水均能安全下泄，水流平稳，达到了设计要求。

2.4 不同时间点60～＜80岁组、≥80岁组用药安全性比较 随访过程中，60～＜80岁组、≥80岁组均未出现AST、ALT超过上限值3倍、CK超过上限值5倍及eGFR下降超过50%的情况。主要不良反应包括肌痛且CK＜5倍上限、无症状且CK＜5倍上限、AST＜3倍上限、ALT＜3倍上限、eGFR下降＜50%等。两个年龄组患者在5个时间点的不良反应发生率差异无统计学意义（P＞0.05）。见表4。

调查分为10个问题，围绕医学科学研究、数据库与大数据、数据挖掘类问题，见（表1）所示，问题回答级别0～10分，0分最低，10分最高。

参考文献：

［1］刘桂杰.龙屯水库陡槽弯道溢洪道水流特性模型试验研究[J].黑龙江水利科技，2017（5）:58-61.