气固两相同轴射流是指气体和固体颗粒分别从同心圆形的孔口或喷嘴射入同一种或另一种流体的流动。由于其在物料混合和热质传递等方面的优势[1]，在各种工业生产和能源转化等领域得到广泛应用[2,3]。预测并控制射流流场结构对相关工业设备的设计、操作与优化具有重要的意义。

Rehab等[4]最早采用激光诱导荧光（LIF）技术对单相同轴射流近场流场结构进行了可视化研究，发现当外通道与内通道射流速度比大于1时，外部射流控制着近场的流动结构；初始混合区和过渡区内存在内射流核心区、外射流核心区、内混合区和外混合区；速度比是影响同轴射流流场结构的重要参数。叶雯等[5]采用激光多普勒测速仪（LDA）对气化炉内冷态流场进行了测量和研究，比较了内、外通道射流速度比和炉体几何尺寸对气化炉内流场的影响，发现炉内流场极不均匀，壁面附近存在大量回流流体，最大回流量是入口流量的3倍多。Bitting等[6]用双色数字粒子图像测速仪（DPIV）对圆形、方形同轴射流流场结构进行了研究，发现低气速比下，内射流核心区末端存在明显的非稳态涡旋和回流，未混合区随气速比的下降而减小。Zhang等[7]对气固两相同轴射流突扩燃烧室内的煤粉颗粒运动行为进行了数值模拟研究，发现中心射流与环隙射流之间的强相互作用导致形成具有大回流速度的回流区，不同粒径颗粒受回流作用力不同，小粒径颗粒被回流气体卷吸进回流区后方及外部区域。近期，张金阁等[8]以煤加氢气化为背景对多射流锥形对撞气流床流场特性进行了实验和数值模拟研究，发现流体流动可分为对撞区、射流区、回流区和管流区，考察了进气速度对流场结构的影响规律。

工作的幸福是这份对职业的热爱和成就。印加厚脱下父亲角色，走上自己的工作岗位，他“对自己的工作会保持绝对的自豪感，热爱并十分满足”[16]。在自己热爱的工作中奉献自己。工作会有失败，也会有不顺利，如果始终有一份热爱，你就不会失却幸福感。做爱做的事情，在工作中获得的幸福感，是多少人憧憬和期待的生活。无疑，戚润物也是这样的一个幸运儿，“上班，科研，做实验，写论文下班，粗茶淡饭格外香，接着发表论文，获得喝彩……办公室已经成为多年的巢穴，每一根线条对你都是那么圆润和妥帖”。[17]因其灌注着你的热爱，重复也不会枯燥，单调不会无聊，投入其中幸福必然伴随。这种幸福是属于自己的，别人不能分享，甚至不能理解。

可以发现，可视化流场测量技术对于单相同轴射流流场结构的认识起到了重要的推动作用，但是对于气固两相同轴射流流场特性的研究则较少，尤其针对有限射流空间中的流场特性，现有文献报道则更少。因此十分有必要针对以往研究的不足，采用可视化的流场测量手段，对气固两相同轴受限射流流场特性进行详细的研究。粒子图像测速（particle image velocimetry，简称PIV）技术作为一种先进的可视化流场测量手段，可在同一时刻获得流动的瞬时速度场、脉动速度场和涡量场等，具有高分辨率、高精度、非接触测量和动态测量等特点[9]，因此非常适于研究涡流、湍动射流等复杂流动结构。本实验采用PIV流场测量与计算流体力学（CFD）数值模拟相结合的方法，对单相气体和气固两相同轴受限射流流场特性进行了研究，分析了受限射流流场特点，探究了射流速度比、喷嘴直径、射流空间直径和射流出口直径对回流量和回流区域的影响规律，为进一步研究气固两相同轴受限射流流场结构下气固耦合的颗粒弥散机理提供了理论指导。

1 实验和数值模拟方法

1.1 实验装置

实验在同轴射流实验台上进行，实验流程如图1（a）所示，由压缩机、储气罐、储料罐、固体示踪颗粒发生器、PIV系统和旋风分离器等组成。实验台及喷嘴采用有机玻璃加工而成，如图1（b）所示，由射流喷嘴、射流直段和射流收缩段组成。射流直段内径（D）为290 mm，直段长度（L）为1 030 mm，收缩段出口内径（Do）为130 mm。射流喷嘴采用双通道同轴收缩结构，中心通道内径（di）为15.45 mm，环隙通道外径（do）为29.15 mm，壁厚3 mm。

PIV系统由德国LAVISION公司出品，由双脉冲激光器（Nd：YAG，200 mJ，100 Hz，532 nm）、片光源透镜组、高速相机（12 bit CMOS相机、2016×2016 pixels，像素11 μm×11 μm，最大帧速2 240 frames/s）、同步控制器、电动位移台（ISEL）和图像采集分析系统等组成。

  

图1 实验流程（a）和实验台结构（b）Fig.1 Schematic of the experimental setup (a) and experimental configuration(b)

 

1-blower; 2-drier; 3-storage tank; 4-pressure gauge; 5-valve; 6-flow meter; 7-solid seeding generator; 8-pressure gas; 9-auxiliary gas;10-hopper; 11-double pulse laser; 12-image recording and processing system; 13-cyclone separator; 14-confined turbulent jetting bed;15-light sheet; 16-high-speed camera

1.2 实验方法

实验选择平均粒径为5 µm的超细碳酸钙作为示踪颗粒，测量连续相流场。首先称取1 000 g超细碳酸钙置于固体示踪颗粒发生器（PIVTEC-GambH，Germany）中，经干燥气体流化携带喷出离散示踪颗粒，然后通过一股气体携带充分发展扩散后从喷嘴中心通道射流喷出。实验发现示踪粒子的跟随性和反光性良好，满足实验要求。选择平均粒径（dp）为51.58 µm的球形硅胶作为离散相颗粒，置于储料罐中。维持储料罐中压力恒定（0.06 MPa），料位高度远大于出口直径，加料罐中料位的改变不影响下料速率[10]。对单位时间内流出储料罐的颗粒进行称重，可计算出颗粒的质量流量，主要的实验和颗粒参数见表1所示。实验所用PIV系统布置如图1（a）所示。片光平行于射流中心入射，照亮待测区域；两个高速相机呈一定角度垂直于片光，通过位移台准确调整高速相机和片光入射位置来测量不同射流轴向截面。受测量视场限制，将射流轴向分为3个测量段分别进行测量。通过高速相机获取不同工况下的瞬时流场图像，用高斯滤波去除信号中的白噪声，依据固体颗粒与示踪粒子成像大小和亮度的差异确定灰度阈值取值范围，采用灰度阈值法[11]对其进行分离，分别得到只含有示踪粒子和固体颗粒的图像，然后分别用PIV互相关算法计算得到气体和固体颗粒瞬时速度场。为避免实验误差和提高测量精度，每个实验工况均采集3次，每次500对图片，有关实验过程中PIV参数设置如表2所示。

按新准则规定，企业将某项以摊余成本计量的金融资产重分类为以公允价值计量且其变动计入当期损益的金融资产的，应当按照该资产在重分类日的公允价值进行计量。原账面价值与公允价值之间的差额计入当期损益 （“公允价值变动损益”账户）；而如果企业将该项以摊余成本计量的金融资产重分类为以公允价值计量且其变动计入其他综合收益的金融资产的，应当按照该金融资产在重分类日的公允价值进行计量。原账面价值与公允价值之间的差额计入“其他综合收益”账户，在该金融资产终止确认时转出，计入当期损益。该金融资产重分类不影响其实际利率和预期信用损失的计量。

 

表1 射流实验和颗粒特性参数Table 1 Jet experimental and particle parameters

  

Phase Parameters Numerical value Gas Superficial gas jet velocity(ui) /(m·s-1) 20.24-80.52 Gas density(ρg) /(kg·m-3) 1.205 Gas dynamic viscosity(μg) /(μPa·s) 15.6 Gas Reynolds number(Reg) 24 000-99 000 Particle Particle diameter(dp) /μm 51.58 Particle density(ρp) /(kg·m-3) 1 250 Particle mass flow rate(mp) /(kg·s-1) 0.008 3 Stokes number(St) 15.52-61.72

 

表2 PIV参数设置Table 2 PIV parameters

  

Parameters setting numerical value parameters setting numerical value PIV resolution /(pixel·mm-1) 6.17 RMS of fit 0.23 Pulse separation(dt) /μm 35 Interrogation window size 64×64(50% overlap)Image rate ( f )/(pairs·s-1) 100

1.3 数值模拟方法

采用Euler-Lagrange方法对气固两相同轴射流过程进行数值模拟，其中气体为连续相，颗粒为离散相。湍流模型采用适用于高Reynolds数圆湍射流的Realizable κ-ε模型[12]，离散相采用随机轨道模型跟踪颗粒运动，考虑离散相与连续相之间的相互作用。由于固体颗粒浓度低（体积负载率φ=0.04%），为稀疏气固两相流，因此忽略颗粒之间的相互碰撞，仅考虑曳力、重力、浮力和Saffman升力，详细的控制方程如下[13]。

连续性方程：

1.4.1 临床疗效 痊愈：治疗后症状、体征、实验室及病理学检查均恢复正常；显效：病情明显好转，上述指标中有1项尚未恢复正常；进步：用药后病情好转，但不够明显；无效：用药72 h后无明显进步或病情有所加重。其中，痊愈、显效、进步计为“临床有效”（即“总有效”）；无效计为“临床治疗失败”[8]。

 

动量守恒方程：

 

对气相和气固两相同轴射流流场特性进行了研究，探究了射流速度比、喷嘴直径、射流空间直径和射流出口直径对回流量和回流区域的影响规律,得出以下结论：

 

式中：。

湍动能（k）和耗散率（ε）输运方程如下：

 

式中：。

单个颗粒在气流中的受力方程：

水利工程的建设，积极推进全面质量管理，采用先进的质量管理模式和管理手段，科学技术和先进的施工技术的推广，利用科学的方法和科技的力量降低工程的材料成本，提高工程质量。施工企业要实施全面质量管理，建立健全质量保证体系，制定和完善岗位质量标准、质量责任和考核办法，实施质量责任制。在施工过程中加强质量检查工作，认真落实“三项制度”，全过程的控制，对项目的质量，关系到企业的前途和命运，是水利水电施工企业基于国内外市场抓住关键。

按典型的500 kV输电线路取耐张塔,塔高66 m,呼高36 m,铁塔的用材为Q235,Q345和Q420 3种型号的钢,材料的截面类型为角钢.建立塔高66 m、呼高36 m的有限元模型,如图3所示.

 

2.2.1 模型验证

2 结果与讨论

2.1 同轴射流流场特性的PIV实验

2.1.1 单相气体同轴射流流场特性

在中心和环隙通道气体射流速度分别为ui为80.52 m/s，uo为14.53 m/s工况下，以射流喷嘴出口截面为基准，分别采集了3个不同截面（射流轴向位置Y与射流直段内径D之比，Y/D）0.48，1.34和2.31的气体射流图，经后处理计算得到轴向平均速度矢量图和运动轨迹图，如图2所示。由图2（a），（b）和（c）速度矢量图可以看出，喷嘴轴线附近速度矢量明显大于其它区域，呈现放射状，存在明显向四周发散流动的趋势。初始两射流截面射流速度衰减很快，速度衰减62.41%，在Y=2.96D（第3个测量截面结束位置）截面轴向速度趋于一致，表明射流经初始段、过渡段和主体段进入充分发展的平推流区。

在3个不同截面平均速度矢量图均观察到射流区边界存在明显的剪切层，剪切层内速度矢量方向发生明显变化。当Y＜1.73D[图2（e）回流涡环位置]剪切层内速度矢量指向射流喷嘴，并逐渐向射流方向偏转。当1.73D＜Y＜2.96D剪切层内速度矢量指向壁面，并逐渐向反射流方向偏转。由此充分说明在射流区与受限壁面之间存在回流区域，回流持续整个射流长度。而当Y＞2.96D没有回流的发生，流型为平推流。所以可以根据射流区流体对回流区域流体的作用力不同，将回流区域分为卷吸区和回流区，卷吸区和回流区分界线为回流涡点Y=1.73D，且回流涡点回流量最大。

由图2（d）和（e）颗粒运动轨迹图发现，在射流初始段射流速度非常大，圆湍射流固有的Kelvin-Helmholtz不稳定性使轴对称剪切层很快开始卷起，形成涡环结构，涡环在向射流下游运动过程中，逐渐长大，与文献[14]观察到的现象相同。由于涡环对周围介质的卷吸能力很强，因此速度矢量指向射流喷嘴，并随着射流的发展速度矢量逐渐向射流方向偏转，表现为对周围流体的卷吸作用。由图2（f）发现，由于湍动能耗散和沿程卷吸量增加，使射流动能降低，射流卷吸能力下降。同时由于射流对卷吸区流体的卷吸作用，导致近壁面压力减小，产生逆压力梯度，使射流剪切层速度矢量指向边壁，并逐渐向反射流方向偏转，表现为射流气体的回流现象。

  

图2 不同轴向位置的气体速度矢量和轨迹Fig.2 Gas velocity vector and trajectory at different axial position

 

(a) and (d) Y/D=0.48; (b) and (e) Y/D=1.34; (c) and (f) Y/D=2.31

2.1.2 气固两相同轴射流流场特性

在射流速度比、喷嘴直径和射流空间直径恒定工况下，探究了射流出口直径 Do对回流量和回流区域的影响，如图8所示。由图8（a）不同轴向位置回流比变化可以发现，射流出口直径对回流量和回流涡点几乎没有影响。因为回流主要发生在射流主体段，当轴向距离Y ＞ 2.96D之后圆湍射流已充分发展，进入平推流区，没有回流的发生，而计算模型射流直段长度L＞2.96D，因此改变受限射流出口直径对回流量几乎没有影响。图8（b）为不同射流出口直径下回流区域与射流区域的分界线。由图可知，射流出口直径对回流区域的影响随射流发展影响不同，射流初始段和过渡段，射流出口直径对回流区域几乎没有影响，进入射流主体段，射流出口直径对回流区域的影响随离喷嘴距离的增加逐渐增强，射流出口直径增大，回流区域减小。

  

图3 不同轴向位置的气体速度矢量图和颗粒运动轨迹Fig.3 Gas velocity vector and particle trajectory at different axial position(a) and (d) Y/D=0.48; (b) and (e) Y/D=1.34; (c) and (f) Y/D=2.31

2.2 回流量和回流区域的数值模拟

受限空间射流中独特的回流流场特性对反应器内物料混合、反应物预热和反应物停留时间等具有重要的作用。为进一步研究气固两相同轴射流流场特性，考察了不同因素对回流量和回流区域的影响规律，对其进行了进一步的数值模拟研究。

模拟计算区域与实验模型尺寸相同，对整个三维计算区域进行正六面体结构化网格划分，对喷嘴喷射中心进行局部网格加密。通过改变网格尺寸验证网格独立性，比较不同网格条件下的计算结果，最终计算网格数为1.01×106。取速度入口和压力出口边界条件，边壁区域采用标准壁面函数,壁面为非滑移边界。采用基于有限体积法的CFD软件进行计算，SIMPLE算法求解压力-速度耦合，离散方程采用二阶迎风格式，计算时间步长10-4。

  

图4 不同轴向位置轴向速度分布Fig.4 Velocity distribution at different axial position

为验证计算模型的可靠性，对 2.1.2工况下的气固两相同轴射流过程进行了CFD数值模拟，将模拟结果与气固两相同轴射流气体速度相比较。如图4所示为不同截面气体轴向速度实验值和模拟值，其中r为径向位置，r0为射流直段半径。可以发现，在射流主体段模拟结果与 PIV实验结果吻合较好，证明了所建模型的正确性，但在射流近场模拟得到的喷嘴轴线附近速度稍小于PIV实验结果。

2.2.2 同轴喷嘴对回流量和回流区域的影响

根据不同截面位置轴向速度分布计算回流量大小。取相邻径向两点ri和ri+1，对应速度分别为ui和ui+1，两点之间的距离很小，速度近似为线性，则各截面回流量（Q）：

 

图5（b）为不同射流速度比下射流区域与回流区域的分界线。由图可知，随着与射流喷嘴距离的增加，回流区域逐渐减小，射流区域逐渐增大，不同射流速度比对回流区域影响较小。结合图4不同轴向位置轴向速度分布发现，随着与射流喷嘴距离的增加，回流速度先增大后减小，而回流区域逐渐减小，从而使回流比随与射流喷嘴距离的增加呈现先增大后减小的趋势。

定义截面回流量与射流量之比为回流比R，中心与环隙射流速度之比为λ。图5为不同射流速度比对回流比和回流区域的影响。由图5（a）不同轴向位置的回流比可知，随着与射流喷嘴距离的增加回流比先增大后减小，存在最大回流比。最大回流比对应的回流涡点位于Y=1.65D，与图3分析的回流涡点位置相一致。比较不同射流速度比下的回流比，发现回流比随射流速度比增大而增大。同时，射流速度比的增大使最大回流比对应的回流涡点位置向射流喷嘴靠近。当射流速度比为 5.54时，最大回流量是射流量的10.29倍，与叶雯等[5]的实验结果相比偏大。通过比较射流速度发现，环隙射流速度对回流量影响显著，随着环隙射流速度的增大回流量明显减小，说明环隙射流对回流具有抑制作用。

  

图5 不同射流速度比对回流比和回流区域的影响Fig.5 Effect of velocity ratio on recirculation ratio and recirculation zone

在射流速度比恒定条件下，考察了不同喷嘴直径对回流量和回流区域的影响，结果见图6所示。由图6（a）不同轴向位置回流比发现，喷嘴直径对回流量影响较大，随喷嘴直径的增大回流量降低，回流涡点位置变化较小。图6（b）为回流涡点轴向位置回流速度分布，由图可知，沿径向由射流轴线逐渐向壁面靠近，回流速度逐渐增加；并且随喷嘴直径的增大，回流速度减小。图6（c）为不同喷嘴直径下射流区域与回流区域的分界线。由图可以发现，随着喷嘴直径的增大，回流区域减小。综上所述，随喷嘴直径的增大，回流速度和回流区域都减小，从而导致回流量显著减小。不同喷嘴直径下，回流涡点位置变化较小，可能因为喷嘴直径变化较小，不同喷嘴直径下速度分布和射流边界线具有相似性，回流涡点位置变化不明显。

从海外电力投资的角度谈的“合规”风险主要指来自东道国法律法规方面的风险，包括：反垄断反不正当竞争合规风险、劳务相关合规风险、税法合规风险、东道国审批程序合规风险等。

  

图6 喷嘴直径对回流比和回流区域的影响Fig.6 Effect of nozzle diameter on recirculation ratio and recirculation zone

2.2.3 射流空间结构对回流量和回流区域的影响

在射流速度比和喷嘴直径恒定条件下，考察了不同射流空间直径（D分别为290，250和200 mm）对回流量和回流区域的影响，如图7所示。由图7（a）不同轴向位置回流比可以发现，随射流空间直径增大回流比显著增加，增速96.68%，但回流涡点位置没有发生变化。图7（b）为不同射流空间直径下回流区域与射流区域的分界线。由图可知，随射流空间直径增大，射流区域减小，回流区域增大，并且回流区域与射流区域的分界线并非线性，与文献[9]存在差别。因为随着射流的发展，射流主体段回流量显著增加，回流流体对射流流体的扩散抑制作用增强，导致射流区域的增长速率降低，使射流区域与回流区域的分界线向射流区偏转，如图7（b）所示。从图7（b）还可以看出，随射流空间直径的增大，射流区与回流区域的分界线逐渐接近线性，表明受限壁面对射流的影响逐渐减小，逐渐接近于自由射流。图7（c）为回流涡点轴向位置回流速度分布。由图可知，沿径向由射流轴线逐渐向壁面靠近，回流速度逐渐增大。当射流空间直径分别为200和250 mm时，随射流空间直径增大，同一径向位置的回流速度均减小；但当射流空间直径进一步增大为290 mm时，射流趋近于自由射流，壁面对射流卷吸的抑制作用减弱，回流速度不再满足随射流空间直径增大，回流速度减小的趋势，而由射流卷吸和射流空间直径共同作用。此外，不同射流空间直径下，虽然回流涡点位置没有发生变化，但由于射流空间直径增大，实际回流涡点轴向位置离喷嘴距离增大，这是由于射流空间直径增大使射流卷吸量增大，卷吸区与回流区分界线即回流涡点位置离喷嘴距离增大。

  

图7 射流空间直径对回流比和回流区域的影响Fig.7 Effect of jet diameter on recirculation ratio and recirculation zone

  

图8 射流出口直径对回流比和回流区域的影响Fig.8 Effect of jet out diameter on recirculation ratio and recirculation zone

在中心和环隙通道气体射流速度分别为ui为80.52 m/s，uo为14.53 m/s工况下，实验测量了3个不同截面0.48，1.34和2.31气固两相同轴射流图。对原始图像进行分离处理，计算得到气体平均速度矢量图和颗粒运动轨迹图，如图3所示。由图3（a），（b）和（c）气体平均速度矢量图可以发现，气体的速度矢量分布与单相气体同轴射流相似，但矢量明显小于单相气体射流。由图3（d），（e）和（f）颗粒运动轨迹图发现，颗粒在气固两相同轴射流中的运动轨迹呈现出与连续相类似的形态，颗粒在射流剪切层内的轨迹偏转方向与连续相速度矢量偏转方向相同。颗粒倾向于聚集在低涡量高应变的回流涡点区域，与范全林等[15]实验发现相同，且在回流涡点处颗粒回流量最大。说明对于中等Stokes数颗粒，在高雷诺数湍动射流中，连续相气体的流场特性是决定颗粒运动轨迹的主要因素。

Cμ——模型经验常数，Cμ=0.09 uo——喷嘴环隙通道射流出口速度，m/s

3 结 论

雷诺应力项：

a）射流区与壁面之间存在沿轴向延伸至整个射流长度的回流区域，根据射流流体对回流区域流体的作用力不同，将回流区域分为卷吸区和回流区，卷吸区和回流区的分界线为回流涡点，回流涡点处回流量最大。对于中等Stokes数颗粒，高雷诺数湍动射流，连续相气体的流场特性是决定颗粒运动轨迹的主要因素。

b）随离喷嘴距离的增加，回流量先增大后减小，实验条件下的最大回流量达射流量的10.29倍；速度比增大回流量增大，回流涡点位置向射流喷嘴靠近；环隙射流对回流具有抑制作用。喷嘴直径增大，回流量减小，回流涡点位置变化不明显；射流空间直径增大，回流量和回流区域增大，回流涡点位置没有变化。当射流充分发展，射流出口直径对回流量没有影响。

符号说明

A0——模型经验常数，A0=4.0 u——气体平均速度，m/s

哦，他说得很有道理，想求真情真爱，首先要把爱的立足点建立在对方身上，自己奉献再多，最终还离不开这个“我”字，怎么让别人无私地爱自己呢？对，人想活得比一般人更有意义，必须让自己的思想脱俗……对，对，古为今用，传统文化所包含的深刻的人生哲理，的确值得我们借鉴……想着想着，不知不觉便向老人频频点起头来。忽然又有难题涌上心头，说道：“可是，婚前的恋爱路子已经走错了，既然夫妻过不来，就得打离婚的谱。”

As——模型参数 up——颗粒速度，m/s

江西省粮食局有关负责人认为，“粮食银行”是介于金融和实体之间的新型农业产业化模式，跟商业银行一样，存入粮食农民得利息，通过物物兑换也可获利。这种基于农民与经营者之间的相互关系的新生模式，在国家尚未出台相关的法律法规之时，农户把粮食存入，粮食市场的价格波动使之存在一定风险。

丁达仍旧趴在地上一动不动。在他体内，壶天晓和镜心羽衣瘫软在向导室的座椅上，一边设法恢复精力，一边等待同伴创造奇迹。他们搭建的感应网络依然十分稳定，因此，同伴的行踪他俩都一清二楚，这无疑是个好势头。壶天晓已把自己最新的经验库通过感应网络分享给了蓝蓝，他相信这个已有他大部分经验库的机器人有能力在地面上保护幽之谷的居民，并狙击飞鼠小分队。

D——射流直段内径，mm ui——喷嘴中心通道射流出口速度，m/s

我一直都认为，孩子在阅读上具有自身成长的空间，当他们自由阅读了大量的书籍以后，会自然提升阅读品味。从这点来说，家长不要过多干涉孩子的阅读，而应该和孩子分享各自的私人藏书，可以相互影响，相互尊重，但不可横加干涉。

Do——收缩段出口直径，mm u ′——气体脉动速度，m/s

质量管理主要由质量管理部门及生产车间联合管理，质量管理部门侧重制丝、卷包质量的综合管理与控制，以抽检、理化检验及车间数采报告为主要检验方式；车间质量管理主要由工艺质量员进行，侧重本车间过程质量检验，同时配合质量管理部门完成计量仪器校准及质量采集数据上报等任务。

dp——颗粒直径，μm ν——运动黏度，m2/s

do——喷嘴环隙通道外径，mm xi——x, y, z

di——喷嘴中心通道内径，mm Y——射流轴向位置，mm

E——时均应变率 μ——气相湍流粘性系数，Pa·s

FD——曳力，(kg·m)/s2 μt——湍动黏度，Pa·S

FS——升力，(kg·m)/s2 ρp——颗粒密度，kg/m3

Gk——剪力产生项，kg/(m·s3) ρg——气体密度，kg/m3

k——气相湍动能，m2/s2 λ——中心与环隙射流速度比

L——射流直段长度，mm Re——雷诺数，Re=ρuidi/μ

p——气体压力，Pa σk, σs——湍流Prandtl数

为解决上述问题，学生设计测交实验对假说进行进行演绎推理。持控制眼色的基因位于Ⅱ-2区段观点的小组设计的测交实验遗传图解如图3所示，持控制眼色的基因位于Ⅰ区段观点的小组设计的测交实验遗传图解如图4、图5所示。教师展示学生的成果，学生发现如仅按图3、图4进行测交实验，F1个体的表现型及比值是相同的，依然无法判断基因的位置。此时，教师提醒学生图5所示的测交实验，子代雌蝇均为红眼，雄蝇均为白眼。

R——回流量与射流量之比 ε——湍流动能耗散率，m2/s3

将MIKE11水动力模块与水质模块进行耦合，模拟计算水库运行期间典型枯水年南碧河水质变化情况，选取南木老河与南碧河交汇口断面、芒片河与南碧河交汇口断面、入小黑江汇口断面3个代表断面进行对比分析，各断面水质预测结果如表2，表3和图2。

S, Sε——动量源项，kg/(m·s)2 δij——克罗内克符号，0或1

St——Stokes数，St=(dp2ρp/18μ)/(d/ui) 下标

t——时间，S i, j——x, y

U*——模型参数

参考文献：

[1] 王辅臣. 气流床煤气化炉内流动-混合与反应过程的研究进展[J]. 燃料化学学报, 2013, 41(7): 769-787.Wang Fuchen. Review for research of flow, mixing and reaction process in entrained flow coal gasifier[J]. Journal of the Fuel Chemistry and Technology, 2013, 41(7): 769-787.

[2] Fan J R, Zhao H, Cen K F. An experimental study of two-phase turbulent coaxial jets[J]. Experiments in Fluids, 1992, 13: 279-287.

[3] Liu Haifeng, Cao Wenguang, Xu Jianliang, et al. Dispersion mode of granular jet in a coaxial air jet[J]. Powder Technology, 2012, 217: 566-573.

[4] Rehab H, Villermaux E, Hopfinger J E. Flow regimes of large-velocity-ratio coaxial jets[J]. Journal of Fluid Mechanics, 1997, 345: 357-381.

[5] 叶 雯, 沈剑平, 顾慧芳, 等. 气化炉中冷态流场的LDA测量和研究[J]. 化学反应工程与工艺, 1992, 10(3): 247-254.Ye Wen, Shen Jianping, Gu Huifang, et al. A study and LDA measurement of the flow field in a cold model of gasifier[J]. Chemical Reaction Engineering and Technology, 1992, 10(3): 247-254.

[6] Bitting J W, Nikitopoulos D E, Gogineni S P, et al. Visualization and two-colord PIV measurements of flows in circular square coaxial nozzle[J]. Experiments in Fluids, 2001, 31: 1-12.

[7] Zhang Jian, Zhou Lixing. Particle behaviors in a pulverized coal-fire sudden-expansion combustor with coaxial jets[J]. Fuel, 2001, 80: 289-299.

[8] 张金阁, 曲 旋, 张 荣, 等. 多射流锥形对撞流气流床流场特性实验及模拟研究[J]. 化学反应工程与工艺, 2016, 32(1): 1-7.Zhang Jinge, Qu Xuan, Zhang Rong, et al. Characteristics of the flow-field experiments and the simulation studies of the multi conical nozzle impinging stream[J]. Chemical Reaction Engineering and Technology, 2016, 32(1): 1-7.

[9] 石惠娴, 王勤辉, 骆仲泱, 等. PIV应用于气固两相流动的研究进展[J]. 动力工程, 2002, 22(1): 1589-1594.Shi Huixian, Wang Qinhui, Luo Zhongyang, et al. The application of PIV in gas-solid multiphase flow[J]. Power Engineering, 2002,22(1): 1589-1594.

[10] Campbell C S. Granular material flows - an overview[J]. Powder Technology, 2006, 162(3): 208-229.

[11] Hassan Y A, Blanchat T K, Seeley C H, et al. Simultaneous velocity measurements of both components of a two-phase flow using particle image velocimetry[J]. International Journal of Multiphase Flow, 1992, 18(3): 371-395.

[12] 梁万才, 赵建涛, 吴晋沪, 等. 两段式气流床煤气化炉内气固流动数值模拟研究[J]. 燃料化学学报, 2007, 35(3): 359-366.Liang Wancai, Zhao Jiantao, Wu Jinhu, et al. Numerical simulation of the gas-solid flow in the two-stage entrained flow coal gasifier[J].Journal of the Fuel Chemistry and Technology, 2007, 35(3): 359-366.

[13] 王福军. 计算流体力动力学分析-CFD软件原理及应用[M]. 北京: 清华大学出版社, 2004: 113-125.

[14] 罗 坤, 樊建人, 岑可法. 转捩射流中涡结构与颗粒弥散的直接模拟[J]. 工程热物理学报, 2006, 27(4): 607-611.Luo Kun, Fan Jianren, Cen Kefa. Direct simulation of vortex structures and particle sidpersion in transitional jets[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2006, 27(4): 607-611.

[15] 范全林, 张会强, 郭印诚, 等. 宽粒径分布气粒两相圆湍射流特性研究[J]. 燃烧科学与技术, 1999, 5(4): 414-421.Fan Quanlin, Zhang Huiqiang, Guo Yincheng, et al. Studies on the characteristics of a polydisperse particle-laden round turbulent jet[J].Journal of Combustion Science and Technology, 1999, 5(4): 414-421.