0 引 言

我国富煤贫油少气，发展煤基化学品生产、煤基液体燃料和合成天然气等煤炭清洁转化技术，对保证我国能源安全和可持续发展具有重大的战略意义[1].煤气化是煤转化技术的基础和龙头技术[2-6]，发展适合中国煤炭资源特点，适合煤炭分级利用的先进、经济的大型气化技术具有重要意义[7-8].

为了提高煤炭资源利用效率，中国科学院组织开展了“低阶煤清洁高效梯级利用关键技术与示范”战略性先导科技专项项目[9]，以热解技术为先导，气化为核心，通过系统集成实现煤的高效梯级利用，进而提高煤炭转化为高附加值大宗化学品和燃料的综合能效[10].针对热解半焦具有挥发分低、气化活性下降、颗粒较大等特性，考虑到整个集成系统的能效，流化床气化技术更适应于低阶煤梯级利用集成系统.而流化床煤/半焦气化技术的关键是如何优化加压流化床气化工艺，解决核心关键设备，提高细粉转化率，进而提高碳转化率和系统效率[11].为此，中国科学院山西煤炭化学研究所在已有加压灰熔聚流化床煤气化技术的基础上[12-13]，集成快速流态化技术，开发了“多段分级转化流化床煤气化技术”(以下简称多段床气化)[14].该技术将气化炉分为下部浓相射流段和上部快速提升段两部分(见图1)，下部保持了灰熔聚流化床的高温射流和选择性灰分离的优势，以提高大颗粒在浓相床中的停留时间和碳转化率；在上部快速提升段，通过强化细粉循环以提高气固接触和细粉停留时间，并采取分段给氧方式以提高提升段气化温度，将细粉进一步转化，进而从总体上提高气化炉的碳转化率和处理能力[11].

为了开发多段床煤气化技术工艺，优化气化指标，进行工业示范装置的设计，首先需要解决流化床气化炉工程放大的基础科学问题.为此，从气固反应(煤气化)和气固流动(流态化)两个层面进行了基础研究，通过热态实验及多种分析手段研究煤热解和气化反应特性及煤/煤焦加压气化机理，认识其中包含的复杂反应机制；通过大型冷态及数值模拟，研究常压和加压下流化床内气固流动特征，掌握炉内流体流动规律及热质传递特性.在此基础上，设计并建立了3.0 MPa、日处理煤量100 t的多段床煤气化中试装置，开展了煤和半焦的加压气化中试研究，获得了试验数据和操作参数，进而完成了千吨级工业示范装置的工艺软件包设计和经济评估.

  

图1 多段分级转化流化床煤气化炉结构Fig.1 Schematic structure of multi-stage conversion fluidized bed coal gasifier

以下介绍煤焦加压气化反应特性及动力学、多段分级转化流化床气固流动行为、CFD数值模拟、中试试验概况、经济效益分析等五方面研究结果.

1 煤焦加压气化特性及反应动力学

煤焦加压气化特性及反应动力学是气化炉选型、设计和数值模拟的基础，因此在常压研究的基础上，研究了气化剂分压和总压对气化反应特性的影响，并对加压动力学进行了考查.

采用中试气化原料神木煤和神木热解半焦作为动力学研究样品，样品的分析数据见表1.表1中td为变形温度，ts为软化温度，tf为流动温度.

 

表1 神木煤及神木热解半焦的工业分析和元素分析Table 1 Proximate and ultimate analysis of samples

  

SampleProximateanalysis(ad)w/%MAVUltimateanalysis(ad)w/%CHO∗NSttd/℃ts/℃tf/℃Qnet，V/(MJ·kg-1)Shenmusemi⁃coke2013⁃10⁃117．0712．625．5572．741．634．720．990．2311601170118025．65Shenmucoal2015⁃09⁃073．948．3731．1572．554．1310．250．560．2011601180127027．79Shenmusemi⁃coke2016⁃06⁃276．4010．688．5376．001．314．530．770．3111621230124726．55

* By difference.

1.1 分压和总压对气化特性的影响

950 ℃，2.0 MPa下，气化分压对神木煤焦水蒸气和CO2气化的影响见图2.由图2可知，随气化剂分压的增大，煤焦的气化反应速率增大.此外，水蒸气分压较低时，水蒸气对气化速率的影响较大，而水蒸气分压较高时，水蒸气对气化速率的影响逐渐变弱.这是因为高压下煤焦表面活性位趋于饱和.

总压对煤焦水蒸气和CO2气化反应的影响见图3.由图3可以看出，气化反应速率随总压的增加而增加.此外，低压下压力的影响较高压明显，高压下活性位点逐渐饱和是该现象的主因.另一方面，压力对煤焦水蒸气气化反应的影响比对CO2气化反应的影响大[15].

1.2 气化反应动力学分析

1.2.1 气化反应动力学模型

act.StateInitiatedChanged += new Activity.Initiated-ChangedEventHandler(act_StateInitiatedChanged);

压力对神木煤焦的气化反应速率的影响可采用L-H速率方程表示.煤焦与水蒸气及CO2的L-H方程分别为：

通过查阅TPS5430的资料可知，在设计输出电压时，VSENSE引脚输入反馈电压应该为1.21V，8脚输出的电压值为Uout,通过图2可知TPS5430输出电压由电阻R8、R9决定。

 

(1)

 

(2)

3d 1H NMR(CDCl3) δ:8.18-8.14(m,2 H),7.77-7.74(m,1 H),7.57-7.52(m,1 H),7.34-7.22(m,4 H),2.46(s,3H).

  

图2 不同水蒸气和CO2分压下神木煤焦气化的x -t曲线Fig.2 x -t curves for gasification of Shenmu char at different steam and CO2 partial pressuresa—CO2；b—Steam partial pressures

  

图3 总压对煤焦气化反应活性的影响(水蒸气和CO2浓度恒定)Fig.3 Effects of total pressures on gasification reactivities(at a fixed moral fraction of steam and CO2)

 

表2 神木煤焦水蒸气和CO2气化L-H速率方程的动力学参数Table 2 Kinetic parameters by L-H rate equation for steam and CO2 gasification of Shenmu char

  

GasificationagentE1/(kJ·mol-1)A1/s-1E2/(kJ·mol-1)A2/s-1 H2O124．823．02×10316．687．28×10-2 CO2174．731．90×10545．072．89×10

到目前为止，对沈从文小说的原型研究主要集中在“少女形象”“水”“湘西世界”这三个方面，还有少数研究成果涉及沈从文小说中其他事物的原型研究。

综上所述，对股骨颈骨折患者的护理过程中实施舒适护理干预不仅能够有效的提高患者的恢复效果，还能有效的提高患者的满意度。

L-H速率方程的动力学参数随总压会发生变化[15]，因而在总压变化的情况下并不适用.基于此，提出一种简单实用的经验速率方程式，其表达式为[16]：

 

(3)

对方程(1)～方程(3)两边取对数：

ln r=ln k0-E/RT+n×ln yH2O+m×ln ptotal

(4)

采用多元线性回归方法求取式(4)中动力学参数，结果见表3.由表3可以看出，水蒸气摩尔分数的相关性指数(n)随总压的增加略有变大.此外，水蒸气摩尔分数的相关性指数(n)比总压的相关性指数(m)要高，这表明相较于总压，水蒸气摩尔分数对气化速率的影响更显著.

 

表3 总压对煤焦水蒸气气化动力学参数的影响Table 3 Effects of total pressures on kinetic parameters of Shenmu char steam gasification

  

Pressurerange/MPak0/(MPa-m·min-1)E/(kJ·mol-1)nmR20～1．07．28×106179．50．690．440．980～1．55．96×106177．40．740．430．980～2．02．68×106169．60．770．420．97

根据以上实验数据，提出了一种简单实用的经验速率方程式，用于预测加压下煤焦气化反应速率，其表达式如下：

r0.5=2.68×106e-20 399/TyH2O0.77ptotal0.42

(5)

由式(5)可以看出，压力提高后，压力项指数下降，加压有利于提高气化反应速率，但增加的幅度有限.

2 气固流动特性

2.1 物料基础流化特性

由图4可知，随着压力的增大，宽筛分颗粒平均粒径的最小流化速度差异性变小；与窄筛分颗粒相比，常压下宽筛分颗粒的最小流化速度均高于窄筛分颗粒群的最小流化速度，当压力高于0.3 MPa时，宽筛分颗粒的最小流化速度均小于窄筛分颗粒的最小流化速度，并得到了加压下宽筛分颗粒的最小流化速度的预测公式(dp为颗粒粒径)：

  

图4 加压下宽筛分颗粒最小流化速度随压力的变化规律Fig.4 Effect of pressure on the minimum fluidization velocity of different wide particle size distributions

 

(6)

在总高20 m的加压多段流化床装置(浓相床直径Ф300 mm，提升管直径Ф150 mm)上，采用高精度压差测量系统和光纤测量系统，获得了强约束出口加压提升管内轴径向气固流动规律.返料量较小时，床层轴向浓度分布均匀；返料量较大时(如图7所示)，在强约束出口的影响下，形成床层中间空隙率高、上下两端空隙率低的C型分布.相同的Fr数下，随着压力升高，提升管内颗粒浓度升高，径向不均匀指数(RNI)变小，即颗粒浓度径向分布越均匀.

 

(7)

2.2 浓相流化床气泡及颗粒速率

微信的分享功能可以应用在朋友圈和班级群中。通过这一功能，同学们既可以收藏和及时评论，又可以各抒己见、学以致用。以《高级英汉笔译》的教学为例，师生在群里可以分享与课程相关的翻译技巧、词汇、英汉对比等内容。通过微信分享，不仅巩固了教学内容，还能调动了同学们自主学习的积极性。此外，通过微信分享，部分平时不太活跃的学生也乐于参与，消除他们以往消极学习的心理障碍。简而言之，微信分享能灵活地将“教师为中心”模式向“学生为中心”的课堂模式转变。这样的转变丰富了教学内容，激发了学生的学习热情，提高了教学质量。

图5所示为0.7 MPa和2.1 MPa下分布板气速对气泡直径的影响规律，此时环管气速Uj=1.25Ut，静床高H0/D=0.86.图5中实线为不同分布板气速下的气泡当量直径的平均值，两条虚线分别为偏离平均值±15%时的计算值.由图5可以看出，在分布板过剩气速(Uf-Umf)为0.2 m/s～0.4 m/s时，即较高气速操作条件下，分布板气速的提高对气泡大小的影响不明显.

纳入的 16 个研究中有 9 篇［3，11‐13，16‐17，19，21‐22］报道了溶栓后脑出血率情况。其中阿替普酶低剂量组纳入623例患者，出血31例，脑出血率为4.98%；标准剂量组纳入568例患者，出血45例，脑出血率为7.92%。各研究间无异质性（P=0.71，I2=0%），采用固定效应模型进行Meta‐分析（图5）。结果显示两组脑出血率比较，差异有统计学意义（RR=0.59，95%CI=0.38～0.92，P=0.02）。

  

图5 不同分布板过剩气速时不同压力下气泡当量直径随上升高度的变化曲线Fig.5 Variation of bubble diameter with different Uf-Umf under different pressures□—Uf-Umf=0.20 m/s；○—Uf-Umf=0.25 m/s；△—Uf-Umf=0.30 m/s；▽—Uf-Umf=0.35 m/s；◁—Uf-Umf=0.40 m/s；—Experimental average

压力下射流流化床内气泡行为较为复杂[23]，文献中气泡大小的关联式适用性较差.通过对文献中气泡关联式的分析[24]，建立了压力下射流流化床气泡大小的关联式：

exp[-dp2-e(U0-Umf)2-mp(U0-Umf)-n(h+h0)(U0-Umf)]

(8)

式中：a=0.06；b=0.42；c=1；d=0.000 3；e=0.25；m=0.1；n=3.

要想取得这样的成绩，需要付出大量的时间精力，而同时Arneis还要兼顾2场侍酒师比赛，3个专业考试，并到5个国家产区进行考察学习，这样的强度是可想而知的。在这样的情况下，Arneis只能尽量挤出时间来学习。“我们一般是下午一两点去公司上班，早一点的话晚上11点半左右下班，晚一点凌晨1点下班。早上早起看书，例如早上八九点，看书到上班，有些活动不可避免要推掉，很难兼顾那么多东西。”如今，Arneis在冲刺WSET Diploma，对于2019年，他希望明年能顺利通过WSET Diploma考试，至于MS考试，“如果明年年初有名额的话，一定全力以赴去准备。”Arneis说。

2.3 提升管内气固流动规律

在总高10 m的常压多段流化床装置(浓相床直径Ф300 mm，提升管直径Ф150 mm)上[25-28]，获得了多段分级转化流化床气固流动规律.由于絮状物内的固体浓度与该位置处的局部固体浓度具有强烈相关性，图6给出了在本实验的所有操作条件下絮状物内的固体浓度εsc与该处相应的局部固体浓度εs的变化关系.由图6可知，εsc随εs的变化表现出很强的规律性，得到了多段分级转化流化床提升管中絮状物内的固体浓度εsc随该位置处的局部固体浓度εs变化的经验关联式：

原始创新型人力资本从事原始创新，需要尽可能快地获得创新需要的货币资本。传统的金融组织和金融机制很难适应，新型的金融组织应运而生，新型金融组织服务于原始型创新，那就是种子基金、天使投资、风险投资等新兴金融组织，这些新兴金融组织对于原始创新型人力资本的货币需求，采取不同于传统金融的信用担保机制，将传统的货币资本信用担保改变为人力资本信用担保，以便于原始创新顺利进行。

 

(9)

  

图6 絮状物内的固体浓度随局部固体浓度的变化关系Fig.6 Variation of solids concentration inside cluster with local solids concentration

在加压流化床冷试平台上考查了不同粒径在压力下的膨胀高度，并获得了加压下颗粒膨胀高度的预测公式：

3 CFD数值模拟

随着计算机运算能力的提高与普及，计算流体力学(computational fluid dynamics，CFD)研究成为了一种与实验研究并存的有效手段.多段床内煤气化与燃烧过程是由复杂气固两相流动、传热传质过程、气化燃烧化学反应机制相互耦合、共同作用的过程.对多段床流动和反应过程建立模型进行数值模拟研究，可以加深理解炉内复杂流动气化燃烧的过程.采用欧拉-欧拉方法，基于颗粒动力学建立了多段床气体-颗粒流动的CFD数学模型，分析了多段床内整体和局部关键位置处的气固流动和反应特性[21].

  

图7 加压提升管内轴径向浓度分布规律Fig.7 Axial and radial solids concentration distribution under pressures

1.2.2 气化反应速率经验速率方程式

3.1 整体流动分析

图8所示为不同时刻下多段床内整体颗粒浓度分布.由图8可以看出，小气泡在锥形分布板上方形成，且沿床层上升过程中，床内上方气泡尾涡区产生局部低压吸引下方的气泡，导致气泡的聚并.多段床下部呈现明显的鼓泡流动形态.气体经变径渐缩段加速后，床上部呈现明显的快速流动形态，颗粒浓度分布表现出强烈的不均匀性：边壁浓度高，中心区域浓度低，并形成了一个明显的气体通道.

  

图8 颗粒瞬时浓度分布(纵截面)Fig.8 Distribution diagram of instantaneous solid concentration (the longitudinal section)

在加压流化床冷试平台上，装置主要由流化床、液氮供气系统、压力仓(设计压力3.3 MPa，Ф1 200 mm×1 600 mm)、质量流量计、摄像系统和光纤测量系统组成[17-20]，研究了宽筛分颗粒的基础流化特性随压力的变化规律.实验采用不同粒径的聚苯乙烯颗粒，考查了高斯分布(G)、平分布(F)、三元分布(T)、二元分布(B)和窄粒径分布的颗粒群，五种颗粒群的平均粒径相等，为0.9 mm，结果见图4.

在加压流化床冷试平台上，针对多段流化床底部浓相段，在300 mm×30 mm二维射流化床中[21-22]，考查了压力、分布板气速、射流气速、物料量对气泡大小和气泡速率及边壁区移动速率的影响，以及压力对分布板区域流动的影响，获得了压力下射流流化床气泡特性和边壁区颗粒流动特性的规律.

3.2 提升段气化与燃烧反应模拟

气化炉上部提升管和二次风布置是多段床的一个明显特征.二次风具有补充氧气，实现气化炉内的多段分级气化；调节炉内的温度分布；改善炉内的气固流动特性，加强炉内物料的扰动等作用.充分明晰提升管及二次风内气体流动及反应过程对多段床设计及开发具有明确意义[26].

图9所示为床内H2，CO，CH4，CO2瞬时质量浓度分布.由图9可以看出，H2，CO和CH4由提升管底部进入床内后，首先受到二次风的影响，与二次风中的氧气发生燃烧反应，致使二次风影响区域内H2，CO和CH4的质量浓度降低.而在返混区域，由于二次风影响区域的燃烧热提升了床内温度，促进了C—H2O和C—CO2的还原反应，致使在返混区域的H2和CO的质量浓度升高.同时还可观察到，在返混区域左侧H2和CO的质量浓度比右侧H2和CO的质量浓度要高，这可能是由于颗粒返混携带了一部分H2和CO，同时结合颗粒浓度分布图可以看出，返混区域左侧具有较高的颗粒浓度分布，高颗粒浓度对还原反应具有一定的促进作用，生成的H2和CO较多，两者共同形成了此区域的H2和CO的分布特征.而对于CO2而言，其质量浓度分布呈现下部高上部低的趋势，这主要是下部发生燃烧反应，上部发生CO2还原反应降低其浓度所致.

  

图9 气体组分瞬时质量浓度分布Fig.9 Distribution diagram of gas component instantaneous mass concentrationa—H2；b—CO；c—CH4；d—CO2

4 中试试验

4.1 中试结果

多段分级转化流化床中试平台如图10所示，由备煤、进料、气化、旋风除尘、废锅、水洗和脱硫等系统组成.

原料为神木半焦时，浓相段温度920 ℃～980 ℃，提升段温度950 ℃～1 100 ℃，压力1.0 MPa～2.8 MPa，氧气/蒸汽鼓风条件下，煤处理量为1 600 kg/h～4 200 kg/h，煤气中有效成分(CO+H2+CH4)达到74%(无氮基)，碳转化率达到85%～90%，产气率为2.2 m3/kg～2.7 m3/kg，在适宜工况下比氧耗可降低至300 m3O2/1 000 m3(CO+H2+CH4)以下.

原料为神木原煤时，在1.0 MPa工况下进行改变提升段温度和优化试验，当提升段温度较低时，碳转化率达到88%，H2+CO+CH4(无氮基)达到72.95%，甲烷(无氮基)达到8%；当提升段温度提高到1 050 ℃，碳转化率达到95%，H2+CO+CH4(无氮基)达到76.71%，但甲烷(无氮基)降低到2.7%左右.随着压力升高，处理量增加，压力2.5 MPa，氧气/蒸汽鼓风条件下，煤处理量达到5 000 kg/h，碳转化率有所降低，但甲烷(无氮基)含量维持在8%左右.由此可见，以原煤为原料，当以生成富甲烷合成气为目标时，提升段需采用较低温度，碳转化率保持在85%左右，甲烷含量达8%左右.如果以制取合成气为目标，尽量提高提升段温度，不仅可提高碳转化率，而且可降低煤气中甲烷含量.

  

图10 多段分级转化流化床煤气化中试装置流程Fig.10 Flow diagram of pilot-scale multi-stage conversion fluidized bed coal gasifier

测定薄膜光催化性能时，先将负载有TiO2薄膜的玻璃板置于反应器中，然后倒入约1 L甲基紫溶液；此时液面距离玻璃板2 cm左右，打开磁力搅拌器，关上箱体门后，打开紫外灯；反应30 min后，切断电源，取样测定溶液吸光度.

图11所示为气化强度与压力的关系.由图11可以看出，随着气化压力增加，气化强度和气化炉处理煤量成倍增加.

由于气化产物H2，CO随时被带走，两者的分压可认为是0，简化方程后得到L-H气化动力学参数(见表2).

  

图11 气化强度与压力的关系Fig.11 Effect of pressure on gasification intensity

为考核中试系统的运行可靠性，进行了72 h长周期运行，神木半焦长周期考核试验相关数据见图12和图13.由图12和图13可知，在2.0 MPa下全系统能够稳定运行，进料、排渣、洗涤系统一切正常，试验期间设备运行平稳；煤气组成和碳转化率等气化指标平稳；废水中基本不含焦油和酚类组分，达到国家二级排放标准.

  

图12 长周期运行时的气化压力及处理煤量Fig.12 Pressure changes and throughput during a long-term run

  

图13 长周期运行时的煤气组成变化(无氮基)Fig.13 Changes of coal gas component during a long-term run(nitrogen free base)

4.2 提升段二次风对煤气化过程的影响

为提高细粉在提升段的碳转化率，在提升段不同高度设置了对置式二次风进氧喷嘴.氧气与上升的煤气、细粉进行部分燃烧，使提升段温度提高到1 000 ℃～1 100 ℃，促进细粉与水蒸气的气化反应速度，进而快速生成一氧化碳和氢气，提高细粉碳转化率.

系统压力为1.0 MPa时，提升段二次风对煤气化过程的影响见图14.由图14可知，在多段床浓相段操作条件不变的情况下，通入二次风后，提升段温度升高，气化炉出口温度随之升高，产气量和碳转化率增加，飞灰量明显减少，而煤气组成未出现明显变化，排灰渣量可控.

  

图14 1.0 MPa时二次风对气化过程的影响Fig.14 Effect of secondary oxygen on gasification

5 经济效益分析

5.1 经济成本

本部分以多段分级转化流化床工业项目为例进行经济效益测算.该项目采用神木烟煤(煤质分析见表1)生产合成气.综合考虑后，工业装置气化压力选择3.0 MPa，日处理煤量为1 500 t/d(气化炉直径2 400 mm)，整个气化装置的原辅料及动力消耗见表4.煤气化工艺装置的产品及副产品的产量和组成分别见表5和表6.

 

表4 多段床煤气化工艺原辅料及动力消耗Table 4 Power and raw/auxiliary material consumption for multi-stage conversion fluidized bed coal gasifier

  

No．Raw/auxiliarymeterialSpecificationConsumption1Coalfeedingdp≤6mm，w(Mar)≤10%62．5×103kg/h2Oxygen99．6%，3．3MPaG28．5×103m3/h3Nitrogen99．6%，3．3MPaG12．5×103m3/h4Desaltedwater0．6MPa，roomtemperature76．0×103kg/h5Freshwater4．0MPa，roomtemperature33．75×103kg/h6Electricity380V12147kW·h

 

表5 产品及副产品产量Table 5 Outputs of products and by-products

  

No．Product/by⁃productOutputComment1Rawgas125625m3/h2Steam11t/hDischargedsteamfromthegasificationboundary3Slag26．25t/h4Finechar2．75t/hItcanbeusedasboilerfuel

 

表6 煤气组成(%*)Table 6 Coal gas component(%*)

  

H2N2COCH4CO2H2SCOSH2O39．524．5530．353．0321．830．080．010．63

* Volume fraction.

本项目在尽量利用现有公用工程、避免重复投资的原则上，主要投资用于气化工艺系统装置建设和设备购置及安装，不含流动资金和财务成本的总投资约为5 518万元.在此基础上进行煤气的成本估算，其中生产所需外购的原辅料和动力均采用当地价格(含增值税)，入炉煤为400元/t，新鲜水为0.6元/t，电为0.8元/(kW·h)，氧气为0.56元/m3，氮气为0.40元/m3.由于本气化工艺副产蒸汽和细粉，可以外供相关有需求的企业，假定销售价格为100元/t，经过测算煤气生产成本为0.45元/m3.

5.2 应用前景分析

煤气化技术属于煤炭能源转化的龙头技术，可用于大规模生产民用、工业用燃料气和合成气，因此有着广阔的市场前景.中国科学院山西煤炭化学研究所开发的多段分级转化流化床煤气化技术具有自主知识产权并且适合我国煤炭特点，可满足我国不同领域对煤气化技术的需求.在化工合成气领域，气化炉的操作压力可以为常压～3.0 MPa，单台气化炉日处理煤量100 t～2 000 t，相应地合成气产量在8 500 m3/h～100 000 m3/h，合成气可以用于合成乙二醇、天然气(SNG)、二甲醚、合成油、烯烃、低碳混合醇、甲醇及甲醇衍生物等众多碳一化工产品及合成氨；在工业燃料气领域，气化炉的操作压力可以为常压～1.0 MPa，并可以对煤气的压力进行能量回收以提高气化系统的整体能源效率，单台气化炉日处理煤量50 t～1 000 t，相应地工业燃料气产量在10 000 m3/h～60 000 m3/h，工业燃料气可以用在陶瓷、玻璃、钢铁、机械制造、有色金属冶炼等行业中加热工业炉窑或者成品(半成品).

经过小波域信号重构，该区目的层地震资料分辨率有了明显提高，目的层地震反射轴横向连续性有明显的增强（图2）；与特殊处理前资料（图3）相比，地震资料品质明显改善，使得目的层席状砂反射特征更加突出，地层接触关系更清晰，沉积体内幕清楚；目的层频带增宽，主频提高了约12Hz（图4），地质结构连续清晰，地层层间信息更加丰富，易于识别各种沉积现象，较真实地反映了地下地质情况，可清晰地进行储层横向变化分析及地层对比，达到了砂体追踪的目的。

传统营销模式下，催费需要供电营销人员到用户现场进行停复电管理，因此，在营销人员外出工作企业需要指出相应的人工费用和交通费用，而采用了基于费控策略的营销模式，营销业务平台会自动完成电力用户的停复电功能。为此，采用了费控智能营销手段后，可为电力企业节约大量的开支，以一户电力客户为例进行分析。

6 结束语

中国科学院山西煤炭化学研究所在对反应和流动两方面深入研究的基础上，开发了多段分级转化流化床煤气化技术.该技术具有自主知识产权并且适合我国煤炭特点.100 t/d中试试验证明该装置可处理原煤和半焦，且能在常压～2.8 MPa范围内稳定运行.技术经济评价指出，该技术能在单台气化炉日处理煤量50 t～2 000 t、合成气或燃料气产量8 500 m3/h～100 000 m3/h的范围内经济运行，满足乙二醇、天然气(SNG)、二甲醚、合成油、烯烃、低碳混合醇、甲醇及甲醇衍生物对合成气的要求；同时合成气作为燃料气可应用于陶瓷、玻璃、钢铁、机械制造、有色金属冶炼等行业中.

参 考 文 献

[1] 王辅臣，于广锁，龚 欣，等.大型煤气化技术的研究与发展[J].化工进展,2009,28(2):173-180.

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