1 定风量空调箱换热盘管供冷时和调节阀的合成放大系数

空调箱换热盘管的调节质量取决于调节阀的流量特性及其阀权度。图1显示了4类常用阀门的理想流量特性曲线，图2显示了空调箱换热盘管供冷工况的静特性曲线。

式中，S=0.14；P 为试样平行测量次数，3；n为拟合曲线得数据对总数，21（每个浓度测量3次，共18次）；Cp为试样平行测量3次结果的平均值，23.58 μg／L；绘制标准曲线的标准溶液的总平均值，62.7 μg／mL。

  

图1 4类阀门的理想流量特性曲线

  

图2 盘管特征系数为0.4时供冷工况静特性曲线

文献[1]给出了调节阀流量特性及其工作流量特性的选择原则：“当调节对象的放大系数为线性时，则应采用线性流量特性调节阀”；“当调节对象的放大系数随工况负荷的增加而变小时，则应采用等百分比流量特性”。计算表明，无论空调箱换热盘管的工况如何变化，都不会改变其放大系数随工况负荷的增加而变小的静特性。为使空调箱换热盘管控制系统总的放大系数保持不变，系统合成的总特性应为线性(如图3所示)。综合分析图1～3，空调箱换热盘管应采用等百分比特性的调节阀。

  

图3 调节阀与调节对象的放大系数

调节阀全开时的压降与水系统总压力损失之比S，也称阀权度，如式(1)所示：

 

(1)

式中 Δpmin为调节阀全开时的压降，Pa；Δpo为调节阀串联环路的总压力损失，Pa。

 

 

  

图4 盘管与二合一阀的放大系数的合成过程

早期，调节阀的S值常取0.3～0.5。19世纪末至20世纪初，出现了一种自称其S值恒等于1的压差平衡电动调节阀(以下简称“二合一阀”)，其最小压降为3.5 m，低于调节阀传统选择的压降。它由一个压差控制阀与一个等百分比特性电动调节阀组成，运行时通过压差控制阀的调节保持电动调节阀进出口压差恒定，消除了水系统运行中压差的变化对调节阀流量特性的影响，在规定的压差范围内可使其电动调节阀的工作流量特性始终与理想流量特性保持一致。图4显示了盘管与二合一阀的放大系数的合成过程，二合一阀与换热盘管的合成放大系数曲线是理想的直线。

文献[1]的作者与德国专家一起对空调箱表面式空气-水交叉流换热盘管的传热性能进行了大量的试验研究，针对空调箱换热盘管供冷工况所配的等百分比特性调节阀的工作特性提出：“空调系统中，空气冷却盘管采用冷水，冷水调节阀宜选用线性流量特性的调节阀，因为冷水与空气温差小，冷水通过冷却盘管所吸收的热量与冷水的流量成比例。”这个论点与二合一阀的论点截然不同，需通过合成放大系数的计算来验证。验算顺序如下：按表1，2设定的调节阀相对开度，用式(2)[2]计算出不同阀权度的调节阀在各相对开度下的相对水流量，进而将相对水流量代入盘管供冷的静特性公式(式(3))，计算出盘管在调节阀各相对开度下的相对供冷量，然后将计算数据以表格和图线的形式表示出来。

 

(2)

 

(3)

式(2)，(3)中 G/Gmax为与调节阀某一开度对应的相对水流量，其中G为调节阀某一开度下的水流量，Gmax为阀门全开时的最大水流量；R为进出口压差不变时调节阀的最大流量与最小可调流量之比，称理想可调比，通常取R=30(本文根据节能的需要，增加了对R=50与R=100的等百分比特性调节阀的计算，目前市场上供空调水系统控制流量用的等百分比特性电动调节阀的R可达500，其最小可调流量为最大流量的0.2%)，R与调节阀在某工况下的实际可调比Rr的关系为其中Δpo为调节阀即将关闭、流量接近零时的压差(采用压差旁通控制的一级泵系统，Δpo等于其旁通的压差设定值；采用最不利环路压差控制的一级泵与二级泵变流量系统，Δpo等于调节阀所在最不利环路末端的压差设定值)；l为调节阀的开度；L为调节阀的最大开度；Q/Qmax为与某一冷水相对流量对应的换热盘管相对供冷量，其中Q为调节阀某一开度下换热盘管的供冷量，Qmax为换热盘管的最大供冷量；e为盘管特征系数，当盘管的结构选定后，特征系数与盘管的供回水温度、盘管供热时的进出风温度相关，盘管降温除湿时还与进出风干、湿球温度相关。

文献[3]给出的空调箱换热盘管供冷工况的静特性公式中盘管特征系数取0.4，如式(4)所示：

 

(4)

文献[4]给出的新风机组盘管供冷工况的静特性公式中盘管特征系数取0.46，其静特性更接近线性，如式(5)所示：

 

(5)

表1，2和图5给出了特征系数e=0.4的空调箱盘管供冷时与调节阀的合成放大系数的计算数据。图5中的虚线表示等百分比特性调节阀与盘管供冷的理想合成放大系数线，实线为不同S值的调节阀与盘管供冷的实际合成放大系数线。由图5可以看出，当理想可调比R分别为30，50，100时：Sv=1的二合一阀及S=0.50，0.30，0.29，0.11的调节阀与盘管供冷的合成放大系数线中，Sv=1的二合一阀的虚、实线间的距离最大，其平均相对误差分别高达20.10%，33.15%，48.20%；S=0.5，0.29，0.11时实际合成放大系数线与理想合成放大系数线之间的平均相对误差最小，分别为9.87%，9.77%和10.78%。即调节阀的可调比越大，调节性能最好的调节阀的阀权度越小，阀门的工作特性越接近线性。

 

表1 空调箱盘管供冷工况配二合一阀时的相对水流量与相对供冷量

  

理想可实际可Sv相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%30301相对水流量G/Gmax/%3.34.76.69.213.018.325.736.050.671.2相对供冷量Q/Qmax/%7.910.915.020.327.235.846.358.572.086.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%9.425.132.332.028.322.816.410.14.420.1050501相对水流量G/Gmax/%2.03.04.46.59.614.120.930.945.767.6相对供冷量Q/Qmax/%4.97.110.314.720.929.239.852.867.883.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%29.248.750.947.741.733.724.615.26.733.151001001相对水流量G/Gmax/%1.01.62.54.06.310.015.825.139.863.1相对供冷量Q/Qmax/%2.53.96.19.414.421.732.045.662.381.0误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%61.369.768.764.056.546.634.822.110.048.20

注：Ai，Aoi分别为调节阀相对开度为i时的实际相对供冷量和理想合成放大系数对应的相对供冷量。表中相对误差均采用绝对值表示。Sv为二合一阀中电动调节阀进出口压差Δpv与其两端控制压差Δpov之比。

新风机组盘管供冷时配不同S值的等百分比特性调节阀的相关计算数据见表3，4与图6。新风机组与空调箱的共用盘管在调节阀的选型上没有本质差异，只是新风机组对调节阀工作特性的线性度要求更高。在理想可调比R分别为30，50，100的情况下，阀权度S分别为0.40，0.20，0.09/0.10时的平均相对误差最小。

 

表2 空调箱盘管供冷工况配不同S值调节阀时的相对水流量与相对供冷量

  

理想可实际可阀权度相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%3021.210.50相对水流量G/Gmax/%4.76.69.313.018.225.435.148.063.982.0相对供冷量Q/Qmax/%11.015.020.427.235.846.057.569.781.691.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%50.51.99.210.68.04.10.42.02.19.8716.430.30相对水流量G/Gmax/%6.18.512.016.723.332.143.657.773.188.0相对供冷量Q/Qmax/%13.918.925.333.443.154.265.977.387.294.8误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%89.026.711.47.88.49.810.49.05.319.775035.360.50相对水流量G/Gmax/%2.84.26.29.113.519.828.941.858.879.2相对供冷量Q/Qmax/%6.89.814.120.128.038.250.564.278.190.5误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%1.629.333.130.023.715.98.32.40.616.0926.930.29相对水流量G/Gmax/%3.75.58.111.917.625.636.951.769.186.3相对供冷量Q/Qmax/%8.812.718.125.334.846.359.472.884.894.0误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%26.79.715.613.17.41.04.06.04.59.7710070.710.50相对水流量G/Gmax/%1.42.23.65.68.914.122.134.552.375.5相对供冷量Q/Qmax/%3.55.48.413.019.629.041.556.873.388.5误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%45.857.956.850.941.930.818.98.41.734.7754.770.30相对水流量G/Gmax/%1.82.94.67.311.518.028.142.862.182.9相对供冷量Q/Qmax/%4.46.910.716.424.535.549.465.280.492.4误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%30.746.445.538.929.017.66.90.52.724.2233.170.11相对水流量G/Gmax/%3.04.87.611.918.729.043.661.679.592.6相对供冷量Q/Qmax/%7.211.117.025.336.550.565.980.190.696.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%11.415.215.78.61.09.814.413.37.710.78

2 两管制空调箱共用盘管的供热静特性及调节阀选型

目前，我国空调水系统仍以两管制为主，空调箱及新风机组大多共用一个换热盘管。夏热冬冷地区空调箱夏季7 ℃的供水温度与其处理空气的平均温差约为14 ℃，冬季60 ℃的供水温度与空气的平均温差约为40 ℃，2种工况的温差之比约为2.85。额定冷负荷与额定热负荷之比约为1.42，使得夏季盘管的估算供水量为冬季的4.047倍。供热时，按文献[1]的分析，“热水调节阀宜采用等百分比流量特性的调节阀。因为高温水与空气温差大，高温水放出的热量不与热水流量成比例……”。如仍用供冷工况的调节阀来控制盘管的供热量，那么调节阀只能在其开度的10%～40%或更小的范围内进行调节，是否能够沿用盘管供冷时的调节阀的阀权度需通过计算验证。笔者分析了国内某知名品牌两管制风机盘管样本中7 ℃供水的供冷工况与60 ℃供水的供热工况的数据，发现该系列所有规格的风机盘管的冷水相对水流量与相对供冷量之间的关系与空调箱盘管供冷工况的静特性相似，且管排数为3排的风机盘管在供冷工况时的特征系数e的平均值约为0.21，供热工况时的特征系数e的平均值约为0.12。笔者根据这2类盘管换热的相似性，按比例推算出供冷工况e=0.4的空调箱换热盘管，在供水温度为60 ℃时，其供热工况的特征系数e≈0.23。虽然计算结果的准确性有待进一步研究和完善，但它却大致反映了定风量空调箱冬、夏季共用的换热盘管在供热工况时的基本特征。文献[2]给出了空调箱预热盘管及再热盘管的特征系数量调节的计算式(式(6)，(7))及盘管供热工况静特性的特征系数(e在0.2～0.3之间，且接近0.2)，通过理论分析得出两管制空调箱共用换热盘管供热工况时的静特性近似可用式(8)表示。

 

(6)

 

(7)

 

(8)

在压差旁通的一级泵系统中，采用R=100的调节阀控制空调箱的冷盘管与二合一阀相比虽有一定的节能效果，但并不明显。

根据盘管供热工况的特征系数e=0.23判断，要使其与调节阀的合成放大系数为线性，调节阀的工作特性应更接近理想等百分比特性。计算结果见表5，6与图7。

 

 

  

图5 空调箱盘管供冷工况与调节阀的合成放大系数曲线(e=0.4)

 

表3 新风机组盘管供冷工况配二合一阀的相对水流量与相对供冷量

  

理想可实际可Sv相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%30301相对水流量G/Gmax/%3.34.76.69.213.018.325.736.050.671.2相对供冷量Q/Qmax/%7.09.713.318.124.532.742.955.169.184.3误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%3.533.639.638.734.628.621.313.76.324.4450501相对水流量G/Gmax/%2.03.04.46.59.614.120.930.945.767.6相对供冷量Q/Qmax/%4.26.29.013.118.726.436.549.364.782.0误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%37.954.856.453.347.339.229.519.18.938.491001001相对水流量G/Gmax/%1.01.62.54.06.310.015.825.139.863.1相对供冷量Q/Qmax/%2.13.45.38.312.819.529.042.259.078.8误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%66.273.572.468.161.151.639.826.312.452.37

 

表4 新风机组盘管供冷工况配不同S值调节阀的相对水流量与相对供冷量

  

理想可实际可阀权度相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%3018.970.40相对水流量G/Gmax/%5.37.410.414.520.328.238.752.168.184.8相对供冷量Q/Qmax/%10.814.820.127.035.646.057.870.382.292.4误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%47.90.510.110.98.03.60.42.82.79.6513.420.20相对水流量G/Gmax/%7.410.414.620.328.138.351.065.479.691.5相对供冷量Q/Qmax/%14.920.227.135.746.057.569.480.489.495.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%102.035.418.914.915.015.614.911.86.526.125031.620.40相对水流量G/Gmax/%3.24.76.910.215.022.032.045.763.182.3相对供冷量Q/Qmax/%6.69.613.919.827.838.150.664.778.891.0误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%3.730.634.030.623.915.77.61.51.116.5222.360.20相对水流量G/Gmax/%4.56.69.714.321.030.443.158.875.589.9相对供冷量Q/Qmax/%9.213.319.026.736.648.762.375.687.095.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%33.25.011.08.42.53.88.08.75.79.5910063.250.40相对水流量G/Gmax/%1.62.54.06.39.915.724.638.056.678.9相对供冷量Q/Qmax/%3.45.38.212.719.428.841.557.173.989.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%47.158.857.651.642.430.818.57.61.035.0444.720.20相对水流量G/Gmax/%2.23.55.68.914.021.933.850.269.687.6相对供冷量Q/Qmax/%4.77.411.417.526.137.952.668.783.393.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%26.142.841.834.724.212.41.94.14.321.3631.620.10相对水流量G/Gmax/%3.25.07.912.519.630.345.363.480.893.2相对供冷量Q/Qmax/%6.610.315.823.734.648.664.379.090.296.8误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%2.821.221.013.42.97.112.912.77.511.3030.000.09相对水流量G/Gmax/%3.35.38.313.220.631.847.265.482.393.8相对供冷量Q/Qmax/%7.010.816.524.836.150.366.080.491.097.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%8.017.417.49.80.610.014.913.77.811.07

 

表5 空调箱盘管供热工况配二合一阀的相对水流量与相对供热量

  

理想可实际可Sv相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%30301相对水流量G/Gmax/%3.34.76.69.213.018.325.736.050.671.2相对供热量Q/Qmax/%13.017.623.430.739.449.360.071.081.791.5误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%76.017.22.31.61.50.01.52.11.611.5450501相对水流量G/Gmax/%2.03.04.46.59.614.120.930.945.767.6相对供热量Q/Qmax/%8.111.716.623.131.541.753.566.178.690.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%17.017.123.021.316.510.95.61.80.112.581001001相对水流量G/Gmax/%1.01.62.54.06.310.015.825.139.863.1相对供热量Q/Qmax/%4.26.510.115.322.632.645.059.374.288.1误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%34.649.649.143.434.925.015.37.32.129.01

 

表6 空调箱盘管供热工况配不同S值调节阀的相对水流量与相对供热量

  

理想可实际可阀权度相对开度l/L/%平均误调比调比00.10.20.30.40.50.60.70.80.9差/%3023.240.60相对水流量G/Gmax/%4.36.08.511.916.723.332.444.660.479.4相对供热量Q/Qmax/%16.321.928.737.046.556.967.677.886.994.4误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%118.543.623.416.313.912.611.28.64.928.1116.430.30相对水流量G/Gmax/%6.18.512.016.723.332.143.657.773.188.0相对供热量Q/Qmax/%22.028.837.146.656.967.377.185.592.296.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%188.585.655.342.234.628.522.215.37.753.315038.730.60相对水流量G/Gmax/%2.63.85.68.312.318.126.638.755.376.4相对供热量Q/Qmax/%10.314.720.628.337.949.161.273.384.393.4误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%47.23.25.55.31.92.04.75.43.88.7627.390.30相对水流量G/Gmax/%3.65.48.011.817.325.236.451.168.485.9相对供热量Q/Qmax/%14.119.927.336.747.659.571.381.990.496.4误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%98.736.722.219.019.018.817.013.07.127.9410077.460.60相对水流量G/Gmax/%1.32.03.25.18.112.920.331.848.972.4相对供热量Q/Qmax/%5.48.312.719.127.839.152.566.980.691.9误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%16.736.436.530.521.812.44.40.82.217.9752.920.28相对水流量G/Gmax/%1.93.04.77.511.918.729.044.063.483.8相对供热量Q/Qmax/%7.711.817.826.136.949.964.077.488.395.7误差率(Ai-Aoi)/Aoi/%18.311.013.07.70.16.710.510.46.49.35

 

 

  

图6 新风机组盘管供冷工况与调节阀的合成放大系数曲线(e=0.46)

从图7和表5，6可以看出，理想可调比R分别为30，50，100时，Sv=1及S=0.6，0.28对应的平均误差最小，分别为11.54%，8.76%和9.35%。

企业运营视角的精益服务研究则以服务企业为研究主体，通过对其服务供给机制和过程的研究回应服务企业“如何提供好服务”的问题。笔者通过对多家优质服务企业的跨案例研究发现，其提供精益服务基本遵循相似的路径，即以追求顾客价值作为企业利润的来源，以服务生产力理论控制成本和维持盈利，依托组织文化、品牌建设和员工支持的保障作用，通过标准化服务与精益化体验的策略组合创造顾客感知价值，从而推动企业的可持续循环发展⑩。

表面看，R=30，Sv=1的二合一阀在供热工况调节中，从相对开度30%到90%的实际合成放大系数线与理想合成放大系数线几乎完全重合，最大相对误差仅为2.3%，线性度极好。然而，二合一阀所配电动调节阀的调节比R，根据其提供的流量特性曲线来分析，相当于一个R=100的调节阀，即两者不是同一个性能。更重要的是其能耗远大于S=0.28的调节阀的能耗，故本文对其调节质量不再作进一步讨论。

根据上面的计算分析，可以得出以下结论：由于两管制空调箱共用盘管在供热工况下对调节阀阀权度的要求与供冷工况下并不相同，因此，为了对空调箱的供热实现有效控制，应在空调箱回水管上的供冷调节阀旁边并联一个小口径的等百分比特性调节阀，用于对共用盘管的供热工况进行调节。为确保在提高控制质量的前提下，尽量减少空调水系统的能耗，笔者建议采用共用盘管的空调箱在其水系统设计时，尽可能采用并联的大、小阀门(大阀的阀权度S=0.11，小阀的阀权度S=0.28)分别对共用盘管的供冷与供热实现分工况控制。

 

 

  

图7 空调箱盘管供热工况与调节阀的合成放大系数曲线(e=0.23)

3 调节阀选型与空调水系统节能

大、小阀分工况控制的系统与冬、夏使用同一个二合一阀控制空调箱共用盘管的系统相比，哪个系统的运行能耗更小？本文以二合一阀控制的水系统作为对比用的标准系统进行分析。两者的制冷机及供热用板式换热器的性能参数完全相同。按GB 50736—2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》第8.5.12条的规定进行计算(无相关规定时参考上海2012年版《公共建筑节能设计标准》第4.4.7条)；标准系统由一个供冷工况阻力ΔpL=5.5 m的空调箱换热盘管构成系统最不利环路，其二合一阀最小阻力为3.5 m，空调箱的水过滤器终阻力为1 m；用户层的平衡阀阻力及管路阻力各为1 m，计算时将管路阻力的1/2(即0.5 m)作为空调箱配管及阀门与管件的阻力；冷、热水设计供回水温度为7 ℃/12 ℃，60 ℃/50 ℃；夏热冬冷地区的额定冷、热负荷比取1∶0.7，额定供热工况的水流量为额定供冷工况水流量的35%(该值根据空调系统设计数据求得，与本文中空调箱共用盘管冷、热工况的分析数据不同)；最不利环路的供回水管总长为400 m，其管路阻力系数α供冷时取0.02，供热时取0.002 4；能耗比较以负荷相同为前提，故以下计算只涉及水系统的阻力，不涉及水流量。

3.1 配置压差旁通的一级泵系统

3.1.1 供冷能耗计算

大学以教学为本，但目前对教师业绩的评价标准却重科研轻教学，对教学的激励机制远不如科研，导致教师在教学上不愿或不能投入应有的时间和精力，影响了教学质量．

系统总供回水管的阻力等于400 m×0.02=8 m，空调机房用户侧阻力为12 m，标准系统负荷侧总阻力为20 m。

（3）可以使物流企业的设备的更新换代速度更快，因为营业税改成增值税后，购买机器设备和交通运输工具等的进项税额就可以凭票抵扣，然后物流公司就可以安心地购买新机器设备了，不用担心税负沉重，因为抵扣进项还可以使企业当年少交增值税，所以最终的结果就是企业可以不断更换新的工具和机器使生产运作效率更优。

产品上市前，D企业创造性地整合现有的人力资源和信息资源，对办公室无人货架这一创业机会进行评估，并拼凑现有的技术资源以实现产品的设计与开发，其资源拼凑模式为手段导向型（6＞2）。产品上市后，创始人利用故乡的社会关系网络，将办公室无人货架的网点扩展到数百家，与多家物流企业达成合作协议，并成功融资数亿元，其资源拼凑模式为社会网络型（13＞2）。

大、小阀控制的空调水系统(以下简称“大、小阀系统”)的负荷侧阻力ΔpL.F分别为：

R=30，S=0.65时，ΔpL.F=(20 m-3.5 m)÷(1-0.65)=47.2 m；

R=50，S=0.29时，ΔpL.F=(20 m-3.5 m)÷(1-0.29)=23.2 m；

R=100，S=0.11时，ΔpL.F =(20 m-3.5 m)÷(1-0.11)=18.5 m。

计算表明：采用R=30，50的等百分比特性调节阀能够满足舒适性空调的要求，但能耗过大。因此，在后面的讨论中将不再涉及R=30，50的调节阀。

式(6)～(8)中 tj为加热盘管的进水温度；thm为最大负荷时加热盘管的出水温度；t1为进风温度；t2为出风温度。

3.1.2 供热能耗计算

使用R=100，S=0.11的调节阀时，阻力由标准系统的3.5 m降至0.87 m，使供冷工况的最不利环路的压差设定值ΔpL.S由10.5 m降至7.87 m，二级泵的扬程由约25 m降至22.37 m，二级泵满负荷运行时的节能率约为(25 m-22.37 m)÷25 m=10.5%。

系统处于最小流量运行时，标准系统二级泵最小扬程应≥10.5 m，大、小阀系统二级泵最小扬程为7.87 m。与标准系统相比，其理论节能率为(10.5 m-7.87 m)÷10.5 m=25.0%。

Δp=1.1ω1.854N

(9)

式中 Δp为盘管供热时的水压降，m；ω为盘管中的水流速，m/s；N为盘管的管排数(对于共用盘管而言，N是常数)。

《个人的体验》是大江获得诺贝尔文学奖的作品之一。小说主要描写了主人公“鸟”生下了一个残疾儿，医院方面认为只要给孩子做手术就可能挽回他的性命，而“鸟”始终在要不要给孩子做手术之间徘徊，但小说最后还是设置一个较完满的结局——“鸟”决定给孩子做手术。在这部小说中大江将自己的“边缘意识”放置在残疾儿这一视角进行展开。可以想见，在当下社会，残疾儿无法同正常孩子一样生活，现实残酷地把残疾人搁置在“边缘位置”。

串联系统的其余部分的阻力按水流量的平方比估算。则R=100，S=0.28时系统负荷侧的阻力和ΔpF=(0.79 m+1 m+2 m×0.352 +400 m×0.002 4)÷(1-0.28)=4.16 m。

25家区脑卒中临床救治中心平均设有收治卒中床位43张和神经重症监护床位7张，均设有卒中专病门诊，20家设有卒中康复门诊。25家中心均可做到急性卒中团队、颅脑CT平扫和静脉溶栓24小时/7天运行，23家开展全脑血管造影，18家可以做到头颅和颈部CTA、全脑血管造影、脑梗死时间窗内血管内治疗24小时/7天运行。25家区级脑卒中临床救治中心中大部分都开展脑梗死时间窗内血管内治疗、颈动脉内膜剥脱术、颈动脉血管成型和支架植入术、颅内血肿清除术、去骨瓣减压术、脑室引流术、动脉瘤夹闭手术和动脉瘤血管内治疗，等等。

系统负荷侧的阻力ΔpF加上热水机房的阻力13 m，得到供热系统总压力损失为17.16 m。计算表明，与标准系统相比，大、小阀系统在额定供热工况下的节能率可达(21.96 m-17.16 m)÷21.96 m=21.9%。

3.2 二级泵系统的能耗比较

3.2.1 供冷节能率

按二级泵水系统变流量控制对压差传感器测压点的设置要求推算，标准系统供冷工况的最不利环路的压差设定值ΔpL.S=10.5 m；大、小阀系统供冷用R=100，S=0.11的大阀调节，阀门阻力ΔpV=(5.5 m+1.0 m+0.5 m)÷(1-0.11)-(5.5 m+1.0 m+0.5 m)=0.87 m。

月经是由于女性卵巢功能周期性变化，引起体内激素水平发生周期性变化，导致的子宫内膜周期性脱落，伴随产生的出血。月经可以间接地反应卵巢功能，周期规律、时间正常、量正常，基本就说明卵巢功能正常。

充分运用云计算在财务共享服务中的作用，并将管理会计研究转向常态化方向发展。与科研所开展更多的合作交流，加大管理会计研究的学术性。创新新的研究方式，运用多种研究，针对不同的对象选择适合的方案，不断创新，不断实践。充分的结合理论与实践。基于目前中国企业的发展，当前的管理会计理论，需经过大量的时间进行验证。不断的完善理论，更好的为服务大众，服务人民。针对于企业当前的状况，急需实施财务共享服务推动企业管理会计的进程。如此，可以有效的节省大量的时间与资源、提高了业务水平与能力，实现资源的有效使用，对企业的经济效益也有很大的改善。

参照上海2012年版《公共建筑节能设计标准》第4.4.7条的规定计算，标准系统的总阻力为21 m+400 m×0.002 4=21.96 m(其中21 m是规范值)。

在大、小阀系统中，空调箱共用盘管额定供热工况的阻力可用式(9)计算：

盘管供热工况的阻力ΔpR=0.351.854ΔpL=0.143×5.5 m=0.79 m。

3.2.2 供热节能率

使用标准系统供热，其最不利环路的压差设定值ΔpB.S=0.79 m+1 m+0.5 m×0.352+3.5 m=5.35 m；使用大、小阀系统供热，小阀的R=100，S=0.28，其最不利环路的压差设定值ΔpR.S=(0.79 m+1 m+0.5 m×0.352)÷(1-0.28)=2.57 m；二者的压差设定值相差2.78 m。

使用标准系统供热，其负荷侧总阻力为0.96 m+1.5 m×0.352+5.35 m=6.49 m，机房换热系统阻力为13 m，总阻力约为19.49 m；使用大、小阀系统中的小阀调节盘管供热时，其系统总阻力约为19.49 m-2.78 m=16.71 m。额定供热工况的节能率为(19.49 m-16.71 m)÷19.49 m=14.3%；当系统接近最小流量运行时，与标准系统相比，大、小阀系统的理论节能率可达(5.35 m-2.57 m)÷5.35 m=52%。

4 结语

计算表明：盘管供冷工况的调节宜选用工作特性接近线性的等百分比特性调节阀，且其节能效果与阀门的理想可调比有关，随着理想可调比的增大，阀门的工作特性更接近线性特性，且节能率更高。本文推荐的大、小阀系统在空调箱供冷工况的控制中，采用R=100，S=0.11的普通等百分比特性调节阀(即符合供冷要求的大阀)进行控制，不仅控制质量远超压差平衡电动调节阀，而且比后者更节能；当采用小阀对供热工况进行控制时，不仅调节质量优于压差平衡电动调节阀，而且给两管制空调系统留出了更大的节能空间。

由于两管制共用盘管供热工况的特征系数是根据换热特性与空调箱换热工况相似的风机盘管的特征系数按比例推算所得，故其数据的正确性须通过实验的验证和完善。

为提高空调箱共用盘管的调节质量，降低空调水系统的能耗，设计师宜要求空调箱生产厂家在选型计算书中提供其换热盘管供冷工况与供热工况的静特性，以及其盘管在不同水流量下的阻力，使调节阀的选择有准确的依据。

在畜禽日粮中添加解淀粉芽孢杆菌，可以减少畜禽粪便中氮、磷化合物等的排放，减少粪污对养殖环境的污染。在日粮中添加解淀粉芽孢杆菌可以显著降低鸡粪中硫化氢含量[23]；添加解淀粉芽孢杆菌T6可以降低肉鸡5.3%～41.9%磷排放，7.1%～30%钙排放[38]；添加解淀粉芽孢杆菌KB3可以显著降低肉鸡排泄物中有害气体含量[23]。

夏热冬冷地区两管制空调箱共用盘管的管排数及换热面积是按供冷工况的参数计算确定的，与供热工况的热负荷和设计供回水温度的匹配度很低，导致盘管供热工况的选型计算频频出错。若简单地加大供回水的温差，虽可解决空调箱盘管的选型计算问题，但会引起负荷侧与热源侧的水温与水量的失调。基于空气源热泵大量被成功地用于夏热冬冷地区供暖，以及上海某国际五星级酒店为减少四管制空调水系统的能耗，冬季依据室外温度的变化将其热水供水温度降至38～42 ℃的运行实践，笔者建议夏热冬冷地区热水的供回水温度宜采用40 ℃/30 ℃。此建议同样需要通过实验的验证，如果验证通过，则不但可以提高共用盘管冷、热工况的匹配度，也将使夏热冬冷地区两管制空调水系统更节能、节材；同时由于系统温度应力的普遍下降，将使空调水系统的运行更安全。

本文是讨论两管制定风量空调箱共用盘管的调节阀的选择，未涉及变风量系统的两管制空调箱及连续调节的风机盘管调节阀的选择。

该基地的负责人张文杰表示，京津冀“河北福嫂”家政服务员输出基地将坚持“一个基地、多项功能，就业创业、培育品牌”的理念，打造集技能提升、劳务输出、创业帮扶等为一体的综合性家政服务平台。

[4]Cathy O’Neil, Weapons of Math Destruction: How Big Data Increases Inequality and Threatens Democracy, New York: Crown Publishing Group, 2016, pp.1-14.

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[3] 许宏禊，万嘉凤，王峻强.酒店空调设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2012：57

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