1 原理

制动盘热变形：碟刹系统制动时摩擦片与制动盘相互挤压产生滑动摩擦提供制动力时产生大量热量，热量在由制动盘工作面向内传递的时候，因制动盘安装面与铝轮接触，非安装面与空气接触，导致安装面与非安装面受热和散热不均，进而导致制动盘内外侧热变形速度不一致，加上制动卡钳对制动盘的拖拽力，最终造成制动盘塑性变形。

生成式模型将采用联合概率score(x,y|θ)（其中，已知序列为x，依存分析结构为y，模型的参数为θ）生成一系列依存句法树，并赋予其概率分值，然后采用相关搜索算法找到概率打分最高的分析结果作为最后输出。在句法分析中，已知序列输入的是句子；输出的是依存结构树T。生成式模型的最终目标是从训练模型中获取使联合概率P(T,S)取得最大值的参数θ，得分最高的依存结构树。为了便于计算联合概率P(T,S)，可以对句法分析问题作出不同程度的假设，这将有效减少数据稀疏问题。

2 影响分析

下面简单分析一下制动盘基本结构、制动盘安装面减重孔花型布置及减重孔分布比例对制动盘热变形的影响。

2.1 基本结构影响

摩托车制动盘基本结构热变形形式见表1。

从上表可以看出：1）碟形盘摩擦受热时变形最大，但冷却后恢复最好。用户不易发现热变形问题。2）平面盘受热时变形不大，但冷却后变形最大，拆卸固定螺栓后更易发现制动盘有明显变形。用户易投诉。3）浮动盘因制动盘工作面与安装面为分体结构，受热时和冷却后变形量都很小，这也是浮动盘的基本特点之一。一般无客户投诉。因整车结构、成本等原因上述三种制动盘，在整车设计时都必然会采用，下面在具体分析制动盘花型结构等改变对热变形的影响。

图10为中子探测效率及中子能量分辨率随质子准直器高度的变化关系。由图10可见，随着质子准直器高度的增加，中子探测效率上升较快，中子能量分辨能力略有降低。当质子准直器的高度大于2 cm时，高度方向的反冲角展宽由二极偏转磁铁的磁隙高度决定，质子准直器高度增加时，中子探测效率和中子能量分辨率均变化很小。图11为中子探测效率及中子能量分辨率随质子准直器长度的变化关系，计算中设定质子准直器后端位置，即图1中L2不变，改变前端的位置，即图1中L1。由图11可见，随着质子准直器长度的增加，中子探测效率逐渐提高，中子能量分辨能力逐渐降低。

 

表1 基本结构变形形式

 

2.2 安装面减重孔花型布置影响

安装面减重孔分布比例对制动盘热变形的影响如图5所示。

图1、图3中制动盘连接筋垂直于制动盘内外圈，主要承受弯曲应力，对应筋条两侧的受力情况刚好相反，左右两侧变形方向相反，在高温和制动力的作用下，制动盘成伞状变形。图2、图4中连接筋与制动盘内外圈成一定夹角，连接筋主要受拉伸应力，在高温和制动力的作用下内外圈主要为制动盘平面内的旋转变形，只有很少一部分垂直于盘面的变形。故制动盘中心减重孔放射性直排受热变形大，制动盘中心减重孔斜排均布受热变形小。设计制动盘时应充分考虑安装面减重孔花型形状及位置设计。

2.3 安装面减重孔影响

制动盘安装面减重孔花型布置对热变形的影响如图1～4所示。

污水厂初步运行时，因为进水COD低于500mg·L-1，故运行时候超越水解池。运行时，将来自二沉池的50%～100%回流污泥和 50%～70%的进水，100%～200%的好氧池混合液回流均进入缺氧段，30%～50%的进水直接进入厌氧段。回流污泥和混合液首先在缺氧池内进行反硝化，去除其中的溶解氧和硝态氮，再进入厌氧段。这样可以保证厌氧池的厌氧状态，提高除磷效果。回流活性污泥中硝酸盐氮的反硝化是靠分配部分进水中的碳源（BOD5）进行反硝化，其反硝化速率远远高于依靠内源呼吸作用进行的反硝化，因此，需要的反硝化停留时间短、容积小[5-7]。

  

图1 减重孔花型1

  

图2 减重孔花型2

  

图3 减重孔花型3

  

图4 减重孔花型4

  

图5 制动盘减重孔

图5为相同工况下制动盘减重孔从大到无的温度对比图，从图中可以看出，制动盘减重孔的大小决定了连接制动盘安装面和工作面的连接筋大小，减重孔越小，连接筋就越“粗”，连接筋的横截面积就越大，热量由外到内传导速度越快，散热就越快，所以，在相同工况下没有减重孔比有减重孔的制动盘所达到的最高温度要低，因此热变形要小。但考虑到制动盘重量、成本的因素，应合理设计减重孔大小。

综上所述，影响制动盘热变形的因素除制动盘的基本结构形式外，还包括制动盘减重孔的形状和大小。制动盘是制动系统中最重要的部分，在车辆设计时，应根据车辆种类充分考虑制动盘各结构类型的优缺点，在保证制动盘结构稳定性的前提下，设计出符合整车设计风格、产品定位、性价比突出的摩托车制动盘。