目前对间隔装药结构的研究，大多停留在水间隔装药结构或空气间隔装药结构，采用真空间隔装药这一方面目前缺少相关研究。相关学者对间隔装药爆破机理分别进行了以下研究，吴亮等采用数值分析软件，结合大型矿山边坡工程，分析了空气间隔装药条件下边坡爆破振动规律[1],通过不同侧点的振动速度对比分析得出边坡台阶有局部爆破振动放大的效应的结论。陈明等通过理论分析与现场试验相结合的方法研究了混装车装药条件下的宽孔距空气间隔预裂爆破技术[2]，结合现场试验结果显示:采用18倍孔径的宽孔距空气间隔装药预裂爆破技术，可获得较好的边坡轮廓成型质量，但是炮孔装药段的岩体损伤较严重，损伤深度明显大于非装药段。曲艳东等利于LS-DYNA软件,采用岩石材料的JHC本构模型，模拟了深孔连续与间隔装药爆破时的压力场、应力场以及速度场发展过程[3]，研究表明:与连续装药结构相比，中部间隔装药结构能够降低初始压力峰值，降低炸药单耗，减少爆破产生的震动效应。李遥等通过对不同空气层位置和比例的空气间隔装药进行了混凝土模型爆破试验[4],得出了空气间隔装药爆破中空气层位置和比例对爆破块度分布的影响规律。叶海旺等通过孔底空气间隔装药爆破试验[5]，利用Split-Desktop3.0软件对爆破块度和爆破开挖后根底进行统计分析，得出了不同区域相同空气层位置、比例以及相同区域不同空气层位置、比例下的爆破效果。杨仁树等通过多孔不同装药结构的光面爆破试验研究[6]，分析了连续装药结构和间隔装药结构爆破对孔壁的压力情况，现场应用得出结论：采用切缝药包轴向空气间隔装药，爆破效果好。朱强等采用现场试验与数值计算相结合的方法，对空气间隔装药预裂爆破试验其岩体损伤分布特征进行比较分析[7]，结果表明，装药段存在明显的粉碎破坏区，爆破损伤区的范围显著大于空气段以及传统预裂爆破，但在岩体较完整处，空气段的岩体损伤相对不明显。杨国梁等通过动态应变测试和高速摄影系统[8]，对切缝管空气间隔装药定向断裂爆破机理进行了研究。岳中文等采用超动态应变测试系统[9]，研究了水泥砂浆中切缝药包空气间隔装药爆破介质的动态响应，对比了不同装药结构的爆破效应。陈必港等通过ALE算法对光面爆破空气间隔装药进行了数值模拟[10],结果表明：空气间隔层可以降低光面爆破中炮孔壁上的初始应力、延长爆炸作用时间、增强爆炸应力波在孔心线上的导向作用、减弱爆炸应力对保护岩层的损伤效应作用。本文进行了底部真空间隔装药模拟实验，采用高速应变测试、爆破振动测试、爆破漏斗容积测量及块度测量分析爆破效果。

1　混凝土模型及真空间隔装置制作

1.1　混凝土爆破实验模型制作

根据《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB—50204—92)的要求规范，以及《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ55—2000)的配合比，本次实验模型采用材料：425#硅酸盐水泥、石子、砂子和水按照质量比例为1∶5.03∶5.03∶0.98浇筑而成，所浇筑成型的模型设计强度为C20。

试件规格：混凝土模型的尺寸规格为1600 mm×700 mm×300 mm，每块试件有4个孔，分布在试件中轴线上，孔间距为400 mm，最边缘孔距试件边缘为200 mm，共3块模型试件，成型期间需养护30 d左右，最终浇灌出成型的实物模型，如图1所示。浇筑过程中必须预留炮孔，以外径为20 mm的PVC管竖直插入砂浆，待炮孔成型后取出PVC管，炮孔深度参照实验方案。

图 1　混凝土爆破实验模型图 Fig. 1　Test model of concrete blasting

在加工实物模型时，按照相同的材料配比方法制取圆柱体样芯 3 个，样芯规格为φ 50 mm×90 mm，实物如图 2 所示。根据实验室力学实验，测试出该样芯的主要力学参数，测试结果如表1所示。

表 1　混泥土模型主要力学参数表

Table 1　Main mechanical parameters of concrete specimens

密度/(kg·m-3)弹性模量E/GPa抗压强度/MPa抗拉强度/MPa切线模量/GPa屈服应力/MPa泊松比强化系数22001942．52．530．88320．280．5

图 2　混凝土圆柱样芯图 Fig. 2　The concrete cylindrical core

1.2　准真空间隔装置

为了满足炮孔底部达到准真空的效果，在研究多种方案后决定用口服液瓶制作准真空装置。根据炮孔规格(φ 20 mm)，选取直径同为20 mm的口服液瓶。未开封的口服液瓶先在其表层涂上厚度均匀的胶体，再以针筒抽取出瓶中液体。抽尽液体后立即用石蜡对孔口进行密封处理，防止气体进入。准真空装置如图3所示。

由于互联网的快速普及和发展，中国正成为全球奢侈品牌打破传统的破冰之地，更成为创新营销的先行战场，中国消费者的购物行为和生活习惯成为了全球奢侈品牌们研究的典型样本。据华丽志发布的《2017年度中国时尚消费调查报告》显示，2017年8090后高端时尚消费者中，34.8%的人消费的最贵单品价格在万元以上，其中有16.75%的男性消费者购买的最贵单品是腕表。这在一定程度上说明了，中国8090后正在成长为钟表品牌们的潜在客户。

图 3　准真空间隔装置图 Fig. 3　The quasi vacuum spacer

2　孔底准真空间隔装药模拟实验

2.1　实验方案

(1)与连续装药结构相比，采用底部准真空间隔装药结构时，爆破漏斗深度增加，造成的爆破漏斗体积要大于连续装药方式，并且爆破大块产出率要明显减小，块度均匀性更优于连续装药结构。并且真空间隔装药结构相比于连续装药，具有缓冲和滞后作用，能延长爆破作用时间，增大爆破冲量，使爆破块度更加均匀。

混泥土试件(1600 mm×700 mm×300 mm)、爆破震动监测仪TC4850、石膏粉(速凝剂)、BX120-20AA型应变片、DH3820高速应变仪、准真空间隔器、八号雷管(长度50 mm，内径约6.2 mm)、电子秤重器、筛选网格等。

2.1.2　实验方法

第一组是在不同装药结构方式下，对比间隔装药与连续装药所取得的爆破效果差异，研究间隔装药技术的爆破机理；第二组是同样间隔长度下，水间隔、空气间隔、真空间隔三者之间的差异性；第三组是在准真空间隔装药方式下，比较准真空间隔长度与埋药深度之比对爆破效果的影响。实验过程中，每个炮孔爆破过程中都需要进行数据收集，所以本次实验按照单孔爆破方式，在爆破过程中监测爆破数据，爆后收集爆破漏斗参数与块度数据。

2.1.3　实验操作步骤

(1)DH3820高速静态应变仪及TC4850爆破震动仪记录仪的安装在每个炮孔正左、右侧300 mm处，远离爆破漏斗范围之外，避免损伤感应器的原则布置测点，在每个炮孔右侧安设好振动传感器并连接仪器，仪器安设如图4、图5。打开测振仪并用脚踩踏传感器附近区域验证测振仪是否处于正常工作状态，检查无误后立刻关机等待实验。测振仪参数设置为：量程2 V，采样频率4 kHz，触发电平4.69%，触发延时-4 s，触发模式为上升沿。每个测点同时还需安设应变片，按照沿着爆心距径向和垂向用502胶水将应变片贴附在测点上。为避免其他因素干扰实验记录，爆破作业必须与测试工作同步进行。起爆前3 min人员在开机后立即撤到安全距离外。

图 4　高速应变仪连接 Fig. 4　The connection of high-speed strain gauge

图 5　爆破测震仪连接 Fig. 5　The connection of blasting seismometer

(2)装药及填塞

埋好底部间隔装置后，按照设计方案在每个炮孔内放入一枚导爆管雷管(长度50 mm，内径约6.2 mm)，雷管周边及底部用二号岩石乳化炸药进行填塞耦合，每个炮孔采用统一药量，乳化炸药药量通过电子秤严格控制，炮孔上部用炮泥填塞封平，最后将引出的导爆管与起爆器连接，准备起爆。

[4]　李　遥,吴　亮,钟冬望.空气间隔装药混凝土爆破试验块度分析[J].爆破,2014，31(1):10-15.

[5]　叶海旺,康　强,赵明生,等.节理裂隙岩体空气间隔装药爆破试验研究[J].爆破,2012，29(2):26-30.

上述操作完成后，打开仪器进入工作状态，警戒现场人员撤离，开始准备起爆。

2.2　数据采集

(2)孔底准真空间隔装置的使用能增大爆破漏斗体积，减少大块率，减小炸药单耗，使能量利用更加合理。

本次爆破震动实验共用到两台TC4850爆破测震仪，共记录到12组有效震动信号，爆破振动数据详见下表2。爆破震动波形图:以1号炮孔连续装药结构、7号炮孔真空间隔装药结构为例，爆破测振仪所测得数据用设备配套的Blasting Vibration Analysis软件导出，导出参数表3、4和波形图6、图7。

表 2　爆破振动数据表

Table 2　The blasting vibration data

炮孔编号间隔长度/mm埋药深度/mm爆心距峰/mm径向振速峰值/(cm·s-1)切向振速峰值/(cm·s-1)垂向振速峰值/(cm·s-1)平均振速值/(cm·s-1)1连续装药803002．301．492．011．932水60803002．011．891．731．873空气60803001．971．751．651．794准真空60803001．891．741．671．765水60803002．121．861．811．916空气60803002．011．821．631．827准真空60803001．531．801．601．678准真空50803001．831．691．721．749准真空40803001．791．621．741．7210准真空30803001．771．791．631．7311准真空20803001．891．801．751．8212准真空10803002．021．841．871．87

表 3　参数表

Table 3　The parameter data

通道号通道名称最大值/(cm·s-1)主频/Hz时刻/s单位量程/(cm·s-1)灵敏1通道X　2．3015．6860．67369m/s35．71428．0002通道Y-1．4922．9890．75575m/s35．71428．0003通道Z-2．0118．4760．58500m/s35．71428．000

表 4　参数表

Table 4　The parameter data

通道号通道名称最大值/(cm·s-1)主频/Hz时刻/s单位量程/(cm·s-1)灵敏1通道X1．5318．4330．58606m/s35．71428．0002通道Y1．8618．4330．78825m/s35．71428．0003通道Z1．6037．0370．23212m/s35．71428．000

2.2.2　应变测试数据

根据实验方案，本组实验共设12个监测点，每个测点应变片沿爆点径向与切向贴附在水泥试件表面，爆心距为300 mm。实验采用单孔爆破方式起爆，共测得12组有效应变数据。通过DH3820应变仪测试系统软件将数据经消除零漂和标定等处理，得到每组爆破产生的应变峰值(应变峰值=相对变形量绝对值)。应变位图如图8、9所示，横坐标轴表示触发时间，采样频率为100 Hz，即应变仪工作后48.81 s开始收集爆破引起的应力应变数据；纵坐标轴表示应力应变值。整理后应变数据如表5所示。

2.2.3　爆破漏斗容积及块度数据

根据利文斯顿爆破漏斗理论，本次实验将埋药深度设置为80 mm，药柱深度为60 mm，实验采取统一药量。从能量上看，炸药能量主要消耗在以下几个方面:混凝土试件的破碎、试件中的弹性变形、破碎岩石的抛掷以及爆破产生的振动机械波。从爆破效果上看，每个炮孔都形成了完整的爆破漏斗(如图10)，但同一药量下不同装药结构方式产生的爆破漏斗参数有所不同，漏斗具体参数如表6所示。

图 6　连续装药振动波形图 Fig. 6　The vibration waveform of continuous charge

图 7　真空间隔装药震动波形图 Fig. 7　The vibration waveform of the bottom vacuum-decking charge

表 5　应变数据表

Table 5　The strain data

炮孔编号间隔长度/mm埋药深度/mm爆心距/mm最大应变峰值/με最小应变峰值/με峰峰值/με平均应变峰值/με历时/s1连续装药803002．301．492．011．930．962水60803002．011．891．731．871．293空气60803001．971．751．651．791．194准真空60803001．891．741．671．761．205水60803002．121．801．811．911．266空气60803002．011．821．631．821．177准真空60803001．531．861．601．671．228准真空50803001．831．691．721．741．349准真空40803001．791．621．741．721．4510准真空30803001．771．791．631．731．5211准真空20803001．891．801．751．821．3812准真空10803002．021．841．871．871．25

图 8　连续装药结构(1号炮孔)应变位图 Fig. 8　The continuous charge(No.1) strain bitmap

图 9　连续装药结构(7号炮孔)应变位图 Fig. 9　The continuous charge(No.7) strain bitmap

图 10　爆破漏斗图 Fig. 10　The blasting crater

表 6　爆破漏斗数据表

Table 6　The blasting crater data

炮孔编号间隔长度/mm埋药深度/mm漏斗平均半径R/mm实际深度H/mm体积V/mm31连续装药801198412456672水60801158912325773空气60801169012681984准真空60801129712741965水60801158812187286空气60801149312656727准真空60801129612610608准真空50801139712970519准真空408011399132379510准真空308011497132011011准真空208011593128797412准真空1080115901246426

通过小规模的试探性实验，对间隔装药方式下爆破块度进行研究。爆破块度是衡量爆破效果的一项重要指标，是优化工作需要考虑的因素，其研究的一项重要工作就是对爆堆的块度数据获取。传统的块度数据获取方式有人工实地测量和数码摄影及数字图像处理等方法，基于本次小型模拟实验，采取简便易行的网筛尺寸法。筛选工具是定制的四个不同直径规格的圆孔状蜂窝面板，组合成四层筛选框架，从上至下圆孔直径依次减小。筛选工具如图11所示。本次实验采用单孔起爆方式，每个炮孔形成的爆堆都进行块度测取，由于炮孔上部未进行遮盖处理，有部分岩石碎块以飞石形式抛掷出，所以以块度与爆破漏斗体积的百分比作为衡量标准。筛选出的不同大小的碎块用电子秤称出质量，换算成体积后与漏斗体积进行对比。具体块度数据如表7所示。

图 11　筛选网格与电子秤 Fig. 11　The filter mesh and electronic scales

3　数据分析与讨论

3.1　爆破振动测试数据分析与讨论

根据爆破漏斗参数对漏斗体积与准真空间隔长度的关系用origin 7.5进行拟合，拟合公式为y=a+bx+cx2,拟合结果为y=1.1712E6+8087.57607x-111.288.39x2，拟合优度R-Square(COD)为0.98799。因为COD>0.9，所以爆破漏斗深度与准真空间隔长度相关性良好。拟合结果如图16。

第二组:以2号、3号、4号、5号、6号、7号炮孔为一组，对比水间隔、空气间隔与准真空间隔装药方式下所引起的爆破震动。由表2测得的震动数据用origin 7.5对数据进行处理作图13可知:在相同药量下，在距爆点300 mm处，准真空间隔装药结构爆破引起的爆破震动速度峰值要小于空气间隔与水间隔装药结构方式;即轴向真空不耦合条件下，能量在炮孔径向传播方向有所减弱。

表 7　爆破块度数据表

Table 7　The blasting fragmentation data

炮孔编号间隔长度/mm埋药深度/mm块度半径为7．5mm占比/%块度半径R=10mm占比/%块度半径R=12．5mm占比/%块度半径R=15mm占比/%1连续装药80131316262水6080101517233空气6080111716224准真空608091717235水6080111519216空气6080121617227准真空6080101518228准真空508081816219准真空4080919181910准真空3080820172011准真空20801116192312准真空108012151722

图 12　平均振速峰值图 Fig. 12　The average vibration velocity

图 13　三种间隔装药振速峰值对比图 Fig. 13　Theaverage vibration velocity contrast of three kinds of interval charge

第三组:以7号、8号、9号、10号、11号、12号炮孔为一组对照组，对比同样真空间隔装药条件下，改变真空层比例(轴向不耦合系数)所引起的爆破震动变化。由表2测得的震动数据用origin 7.5对数据进行处理作图14可知:在相同药量下，当真空层长度与埋药深度之比为37.5%～50%时，在爆点300 mm处引起的爆破振动速度峰值最小。真空层存在合理的比例，不可能无限延长，如观测7、8号炮孔，继续增大真空层长度，所测得的爆破振动速度则出现不规律性。

实验表明，准真空间隔装药结构相比于连续装药，确实具有获得更长的爆破作用时间，并且能引起第二次振动高峰的作用。

骨关节置换手术患者和类风湿关节炎患者相关指标和临床资料见表1。分别检测25例RA患者和25例骨关节置换手术患者滑膜组织中P2X7受体水平。结果显示，与骨关节置换手术患者相比，RA患者滑膜中P2X7受体水平明显高于骨关节置换手术患者（图1A）。

图 14　准真空层长度与埋药深度之比与振速峰值关系图 Fig. 14　The relation between the ratio of the quasi vacuum layer length to the buried depth and the peak value of the vibration velocity

3.2　应变测试数据分析与讨论

第一组:1号炮孔连续装药方式相比于其他间隔装药方式。由表3测得的应力应变数据可知:1号炮孔连续装药结构爆破时，相同药量下在距爆点300 m处测点所测得的应力应变峰峰值181.57 με，相比于其他间隔装药结构明显增幅要大，平均应变峰值最大，并且在短时间内达到应变峰值后应力应变值随时间推移逐渐衰减;连续装药结构下爆破时的爆炸作用时间为0.96 s，历时最短，总爆破冲量小于间隔装药方式。

第二组:水、空气、准真空三种间隔方式比较。三者在底部间隔长度同为60 mm的条件下，准真空间隔和水间隔延长爆破作用时间较好，空气间隔延长时间效果最差。从平均应变峰值上看，准真空间隔在测点处测得的平均峰值最小，说明炮孔径向上应力应变较低，爆破能量在径向上的传递减缓较大。当准真空间隔长度为30 mm时，应变历时达到最大值1.52 s。

第三组:以7号、8号、9号、10号、11号、12号炮孔为一组对照组，对比同样准真空间隔装药条件下，改变间隔长度(轴向不耦合系数)所引起的应力应变变化。由表3整理的应变数据可知:在相同药量下，当准真空间隔长度为10 mm时，爆破产生的应变峰峰值最大，平均应变峰值也高于其他准真空间隔长度下的平均应变峰值，但其爆破作用历时较小。当准真空间隔长度为30 mm时，即间隔长度与埋药深度之比为37.5%时，最大历时为1.52 s,爆破作用时间最长，爆破冲量最大。另外，间隔长度与埋药深度之比为37.5%～50%之间，爆破效果更佳。

路桥施工质量的确保不仅依靠人力，也必须依靠相对应的科学技术来维持，只有这样才能监测施工质量达到最终目的。质量监测系统的有效成立，可以更加快速有效地了解桥梁质量等可靠信息，为施工队能够及时应对提供更为可靠的帮助，对于建筑工人的人身安全也能够提供更加专业的保护措施，而且可以从根本上提高整个工程的质量。为了改善我国当前的路桥质量状况，质量监测系统的建立是无可厚非的，养护工作需要长期提供实时的数据，这些都是需要考虑的问题，也是建立长期的质量观测点所带来的巨大益处，同时也为路桥的质量管理与控制提供了更为良好的实践基础[3]。

实验表明，准真空间隔装药相比于连续装药确有延长爆破作用时间的效果，并且还能产生第二次应变峰值，亦可理解为间隔装药在爆破过程中能达到第二次的爆炸能量峰值，对己产生裂隙的岩体进行二次破坏。实验还说明存在一个合理的准真空间隔长度使炸药的爆炸冲量最大化，使炸药能量利用率最大化，有待探索。

3.3　爆破漏斗容积及块度数据分析与讨论

根据爆破漏斗参数对漏斗深度与准真空间隔长度的关系用origin 7.5进行拟合，拟合公式为y=a+bx+cx2,拟合结果为y=83.6+0.67571x-0.000786x2，拟合优度R-Square(COD)为0.93605。因为COD> 0.9，所以爆破漏斗深度与准真空间隔长度相关性良好。拟合结果如图15。

第一组:1号炮孔连续装药结构方式相比于其他间隔装药方式。由表2测得的震动数据用origin 7.5对数据进行处理作图12可知:在相同药量下，在距爆点300 mm处，连续装药结构爆破在该点处引起的平均震动速度峰值最大，其值为1.93 cm/s。

由爆破漏斗参数的实验结果表明，空气间隔与准真空间隔装药结构爆破时，均能获得比连续装药结构更优的爆破效果，即造成更大的漏斗体积。从漏斗半径分析，连续装药爆破时在径向上造成的破坏范围更大，但其向孔底的轴向破坏要劣于间隔装药结构。从水、空气、准真空三种间隔方式所引起的爆破漏斗参数对比看，准真空间隔装药方式造成的爆破深度最大，空间间隔方式次之，水间隔方式取得爆破深度最小，这表明准真空间隔方式能在一定程度上增大爆破对底部结构的破坏作用，在克服根底的效果上更强。

监控系统的基础硬件主要包括现场传感器、动作执行器、信号传输线路等。其中，现场传感器和动作执行器需根据实际设备配置状况，通过局部改造，增加监控功能，具体如下：

图 15　漏斗深度-准真空间隔长度变化曲线 Fig. 15　The length variation curve of quasi vacuum spacer and funnel depth

图 16　漏斗体积-准真空间隔长度变化曲线 Fig. 16　The length change curve of quasi vacuum spacer and funnel volume

在底部准真空间隔长度的对比组中，尤其在准真空间隔长度与埋药深度之比为37.5%～50%之间时，爆破出的漏斗体积较大，相比传统连续装药结构最高可增达78 128 mm3，有效减小了炸药单耗，提高了装药能量利用率。同等装药量下爆破漏斗体积的增加，表明爆破作用得到增强，更多的炸药能量被利用在破碎周边岩体的效果上，使能量利用率得到提高。

爆破块度实验结果表明，在准真空间隔装药方式下，块度随间隔长度的变化关系表明:在准真空间隔长度与埋药深度之比为37.5%～50%之间时，爆出的块度大小集中在块度半径R为10～12.5 mm左右，块度均匀性较好。这说明真空间隔长度与埋药深度之间存在一个合理的数值区间，能使得炸药能量均匀作用在介质破碎效果上。

数据上看，连续装药方式产生的块度半径小于7.5 mm所占比重为13%，高于其他间隔装药;同时其块度半径大于15 mm所占比重达到26%，大块率严重。说明连续装药方式下爆破碎渣较多且大块率高，靠近炮孔局部能量过于集中而粉碎严重，而远离炮孔处的岩石不能得到足够能量进行破碎作用。结合爆破漏斗体积分析可知，同样药量下爆炸后，连续装药结构产生的岩石破碎体积与块度均匀性上都要劣于间隔装药方式。

着重发展家庭式和社区式模式。目前我国临终关怀家庭式护理模式严重缺失，而家庭式护理模式具有极大的优势及良好的发展前景，既可克服专业性医院缺失的问题，又可满足人们的心理，是理想型发展模式。中小城市应增加对该模式的投入，大力发展家庭式临终关怀服务。同时，可以同国家新近提出的“陪亲假”配套实施，即独生子女带薪护理假制度，由企业或政府制定适当的方案，给予适当合理的陪亲假，让子女有更多的时间陪伴老人、临终者，并且配合家庭式临终关怀专业人员给临终者营造一个更加舒适的氛围，保证临终者的生命质量。再次，开设相关机构，专门提供家庭式服务，促使临终关怀事业发展完善。

4　结论

2.1.1　实验器材

ArcView、ArcEditor和ArcInfo是三级桌面软件ArcGIS desktop的三级产品，功能逐渐由弱到强、由简单到全面[4]。ArcInfo不仅包含ArcView和ArcEditor中的所有功能。除此以外，它在ArcToolbox中提供了一个支持高级空间处理的工具集合。ArcInfo还包括传统的由ArcInfo WorkStation提供的应用和功能，通过增加高级空间处理功能，使ArcInfo成为一个完整的GIS数据创建、更新、查询、制图和分析系统[2]。

2.2.1　爆破振动测试数据

句法视角下校园中庭流动景观空间塑造策略——以仲恺农业工程学院英东楼为例 罗星海 蔡 如2018/01 104

(3)孔底准真空层与埋药深度之比在37.5%～50%范围内，所取得的爆破效果较优。

需要说明的是，本次混凝土试件爆破实验采用单孔起爆方式，在实际爆破施工中多为多孔爆破;混凝土试件属于均匀介质，而实际上岩体内部结构复杂、各向异性;混凝土试件模拟实验中爆破自由面比实际爆破多。鉴于以上原因，得出的结论可能与实际生产有一定的出入，但仍具备一定的指导意义。

参考文献(References)

[1]　吴　亮,许　锋,李　凤,等.空气间隔装药爆破条件下边坡振动规律研究[J].爆破,2016，33(3):31-35.

[1]　WU Liang,XU Feng,LI Feng,et al.Study on vibration law on slope produced by air-decking blasting[J].Blasting,2016，33(3):31-35.(in Chinese)

[2]　陈　明,张　俊,郑炳旭,等.基于现场混装的宽孔距空气间隔预裂爆破技术[J].爆破,2016，33(3):1-4.

在双向转诊方面，为医联体成员单位65家；签约医院119家，建立了双向转诊接待点，服务涵盖整个就医流程，更好地满足了双向转诊患者的就医需求，得到了双转医院和患者的好评。

[2]　CHEN Ming,ZHANG Jun,ZHENG Bing-xu,et al.Wide-space and air-decking pre-splitting blasting technique based on explosive mixing-loading truck[J].Blasting,2016，33(3):1-4.(in Chinese)

[3]　曲艳东,吴　敏,孔祥清,等.深孔连续与间隔装药爆破数值模拟研究[J].爆破,2014，31(4):16-21.

通过3种主要方案的经济技术比选以及专家论证后，最终本项工程采用土钉墙边坡支护方案。本工程通过对武定西门的北环西桥桥梁工程中的基坑支护进行理正岩土软件建模分析计算，土钉长度及强度、土钉墙内部整体稳定性及土钉墙外部整体稳定性指标满足要求，且还有一定的优化空间。采用土钉墙支护工艺切实保证了施工开挖作业的安全性，本文对以后的类似工程具有参考意义。

“哪有劳烦，是承蒙王爷看得起，小女自当受宠若惊。”爹在一旁，说道，“明日如果王爷想要游历杭州，可让小女同行，为您一一介绍杭州美景。”

[3]　QU Yan-dong,WU Min,KONG Xiang-qing,et al.Numerical simulation of continuation and interval loading in deep-hole blasting[J].Blasting,2014，31(4):16-21.(in Chinese)

(3)警戒与起爆

[4]　LI Yao,WU Liang,ZHONG Dong-wang.Lumpiness distribution analysis of concrete blasting test with air-decking charge[J].Blasting,2014，31(1):10-15.(in Chinese)

大数据中心数据库至下而上进行划分为物理层、逻辑层以及逻辑字库层。逻辑字库包含了基础类、参考系、专业类以及管理类等数据；逻辑层主要用来描述国土资源数据的专题图件，细分包括防灾管理数据、地政管理数据以及矿政管理数据；物理层主要用来描述另外两层的关键要素，数据逻辑设计如图3所示：

[5]　YE Hai-wang,KANG Qiang，ZHAO Ming-sheng,et al.Experimental study on air-decking charging explosion in jointed and fractured rock mass[J].Blasting,2012，29(2):26-30.(in Chinese)

一所学校从普通学校到规范学校、到特色学校、再到品牌学校的过程，实际上也就是学校文化形成、发展和被社会认可的过程。文化可谓学校的生命和发展之魂，决定着学校的凝聚力、创造力和竞争力。针对学校情况，学校领导班子经过深思熟虑，决定将文化建设作为改薄兴校的切入点，进而全面改造学校。主要举措包括：修建学校建筑，美化校园环境；建章立制，依法治校；规范行为，提升内涵；重塑理念，文化兴校。

[6]　杨仁树,车玉龙,孙　强,等.地铁区间隧道不同装药结构光面爆破应用研究[J].爆破,2013,30(2):90-94.

[6]　YANG Ren-shu,CHE Yu-long,SUN Qiang,et al.Applied research on smooth blasting with different charge structure in metro running tunnel[J].Blasting,2013,30(2):90-94.(in Chinese)

[7]　朱　强,陈　明,郑炳旭,等.空气间隔装药预裂爆破岩体损伤分布特征及控制技术[J].岩石力学与工程学报,2016(S1):2758-2765.

[7]　ZHU Qiang,CHEN Ming,ZHENG Bing-xu,et al.Distribution and control technology of rock damage induced by air-deck charge presplitting blasting[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2016(S1):2758-2765.(in Chinese)

[8]　杨国梁,程帅杰,王　平,等.切缝管轴向不耦合装药爆破实验[J].爆炸与冲击,2017(1):134-139.

[8]　YANG Guo-liang,CHENG Shuai-Jie,WANG Ping,et al.Experiment on slotted tube blasting of axial decoupling coefficient charging[J].Explosion and Shock Waves,2017(1):134-139.(in Chinese)

[9]　岳中文,杨仁树,陈　岗,等.切缝药包空气间隔装药爆破的动态测试[J].煤炭学报,2011(3):398-402.

[9]　YUE Zhong-wen,YANG Ren-shu,CHEN Gang,et al.Dynamic test on silt-charge blasting of air-deck charge[J].Journal of China Coal Society,2011(3):398-402.(in Chinese)

[10]　陈必港,楼晓明,伍　恩,等.基于ALE算法的隧道光面爆破空气间隔作用机理研究[J].有色金属(矿山部分),2016(5):87-92.

[10]　CHEN Bi-gang,LOU Xiao-ming,WU En,et al.Mechanism of air-decking charge in tunnel smoothing blasting based on ALE algorithm[J].Nonferrous Metals(Mining Section),2016(5):87-92.(in Chinese)

(4)考虑每个参数的采样细节。考虑到每个参数值的增量变化。例如:如果探测器有2个参数,那么初始采样是4×4,第2个和第3个采样数量分别是7×4和4×7。步骤2和步骤3对于新采样重新进行,并且能够保持具有最佳的ROC曲线。这种自适应细化至少持续两次,直到ROC曲线下降到曲线下方面积的5%以下[12-13]。该方法主要是为边缘检测器设计的,误报率由以下因素决定: