0 引言

现行钢结构设计规范[1]在规定轴心压杆的宽厚比限值时，对于H形截面采用“等稳定性原则”，即控制板件的屈曲临界应力大于杆件的整体屈曲临界应力。这种控制宽厚比的方法将板件的局部稳定和压杆的整体稳定割裂开来，忽略了两者之间的相互作用。实际压杆的情况是压杆存在初始弯曲和残余应力等初始缺陷，轴压荷载一作用，就出现弯曲（微小的整体屈曲），从而改变最不利的跨中截面的应力分布，不可避免的使板件出现微小的局部屈曲；而局部屈曲的产生又会改变压杆截面的应力，从而对压杆的整体承载力产生影响。因此，决定压杆截面的宽厚比限值，应该进行弹塑性非线性分析，考虑板件的局部稳定和压杆的整体稳定的相互影响。

本文据此提出一个控制板件宽厚比的新思路：在考虑初始缺陷的条件下，将因板件局部屈曲而减小的压杆承载力控制在5%内，那么可以认为在该宽厚比下，局部屈曲对压杆的承载力几乎不产生影响，即此时板件的宽厚比是合理的。本文通过ANSYS有限元分析的方法计算了H形截面的压杆在考虑局部屈曲影响和限制局部屈曲情况下的极限承载力，并以腹板在上述两个承载力中贡献的荷载之比和翼缘贡献的荷载之比均不小于95%为控制条件确定了板件的宽厚比限值，最后拟合出了板件宽厚比限值的计算公式。

在我国现有的刑法体系下，刑法分则第五章“侵犯财产犯罪”的各个罪名中，立法者在描述犯罪对象时均使用了“财物”一词。按照体系解释的原则，至少在第五章的每个罪名中，“财物”应做统一内涵式的理解。不能认为诈骗罪的对象包括财产性利益，而盗窃罪的对象不包括财产性利益，这样的解释方法是违反罪刑法定原则的。由此可知，盗窃罪的犯罪对象同样也包括财产性利益。

1 等稳定性原则

确定轴心压杆板件宽厚比限值的方法之一是等稳定性准则，即控制板件的屈曲临界应力大于杆件的整体屈曲临界应力，现行钢结构设计规范对H形截面压杆的板件宽厚比限值就是按照这个准则确定的。

板件的屈曲临界应力σcr可表示为[2]：

式中，χ为嵌固系数；K为弹性屈曲系数；E为弹性模量；t、b分别为板件的厚度和宽度；υ为泊松比，钢结构取 υ=0.3；η=Et/E；（Et为切线模量）为弹性模量折减系数，可取为[3]：

式中，λ为压杆的长细比；fy为屈服应力。

规范对于H形截面翼缘，取嵌固系数χ=1.0，弹性屈曲系数K=0.425；对于H形截面腹板，取嵌固系数χ=1.3，弹性屈曲系数K=4.0。

杆件的整体屈曲临界应力σcr可表示为：

用ANSYS计算该有限元模型的整体屈曲极限荷载，对比本次验证的计算结果与文献[5]中的计算结果，吻合程度较高。

对文本的改写，在本质上讲，就是对互文标志的优化处理，使之更好地实现翻译目标。完成对原文的阅读和阐释两个环节之后，译者已经从两个层面找到了能够达到翻译目标的互文标志，但如何处理这些互文标志，就赖于译者自身的目的语文化底蕴和艺术鉴赏力了，这也是判别译者水平高低以及译作质量优劣的关键所在。译者可根据具体的情境决定是保留还是消除互文性特征，可以采取的方法有直译、意译、全译、编译、改译、摘译等[6]。正所谓“一千个读者将会有一千个哈姆雷特”，这不仅是在说“读者”，也是译者主体性差异的鲜明体现。

式中，b、tf分别为翼缘半宽度和翼缘厚度，为了方便设计人员使用，规范采用近似计算公式：

对于H形截面腹板：

式中，h0、tw分别为腹板高度和腹板厚度，为了方便设计人员使用，规范采用近似计算公式：

分析板件的宽厚比限值是否合理，最直接的办法就是看压杆到达整体承载力时板件的应力分布，ANSYS有限元分析可以很好的模拟压杆的加载过程并显示到达极限承载力时的应力情况。取规范宽厚比限值的压杆尺寸（Q235牌号）：λ=120，b/tf=20，h0/tw=75，用ANSYS有限元分析计算杆件到达极限承载力时的截面应力分布。

事业单位的经费主要来自国家预算拨付。这部分费用用于维持事业单位完成工作任务和事业计划所需的业务支出。事业单位经费按类别/用途可分为人员经费和公用经费，或者分为维持经费和发展经费。但无论哪种经费，如何管控、提高经费的使用效率和效益，是目前我国事业单位普遍面临的一项热点问题。倘若经费管控不力，不仅可能会置事业单位于运营困难、资金链断裂的境地，还容易造成国有资产流失，给事业单位造成不可估量的损失。因此，加强事业单位经费管控具有显著的现实意义。对此，笔者建议我国事业单位应从如下几个角度入手，希望能够对事业单位经费管控的完善有所帮助。

图1 压杆应力分布（单位：N/m2）

可以看到，翼缘和腹板都出现了不同程度的屈曲，部分区域已经超过了屈服应力，也就是说，在压杆到达整体承载力时，板件已经产生较大的局部屈曲，这是十分危险的。究其原因，上述决定宽厚比限值的方法，将板件的局部稳定和杆件的整体稳定割裂开来，单独确定他们的承载力，然后夹心比较。实际压杆的情况是压杆存在初始弯曲和残余应力等初始缺陷，轴压荷载一作用，就出现弯曲（微小的整体屈曲），从而改变最不利的跨中截面的应力分布，不可避免的使板件出现微小的局部屈曲；而局部屈曲的产生又会改变压杆截面的应力，从而对压杆的整体承载力产生影响。因此分析板件的宽厚比限值，必须要考虑局部屈曲与整体屈曲的相互影响，进行弹塑性非线性分析。

1.4 胃蛋白酶对样本消化时间的优化 选择同一蜡块，取四张玻片，分别于37℃条件下消化6 min、8 min、10 min、12 min，终止消化后，以4′，6-二脒基-2-苯基吲哚(4′，6-diamidino-2-phenylindole，DAPI)染色在荧光显微镜下观察消化效果。

2 ANSYS有限元分析

本文采用ANSYS有限元法对H形压杆截面的宽厚比限值进行研究。为了考虑初始缺陷的影响，设置板件的初始弯曲和杆件整体初始弯曲，并模拟了残余应力。此时局部屈曲的影响一开始就会出现，因此完全地忽略局部屈曲的影响似乎不可能。本文运用ANSYS有限元法确定宽厚比限值的方法如下：在刚周边假定下（即没有局部屈曲影响），分析得到压杆整体稳定承载力Fu0，同时在考虑局部屈曲影响的条件下，分析得到压杆整体稳定承载力Fu，然后将因局部屈曲而减小的压杆整体承载力（Fu0-Fu）/Fu0控制在5%内，那么可以认为在该宽厚比下，局部屈曲对压杆的整体承载力几乎不产生影响，即此时的宽厚比是合理的。

下文将运用ANSYS分别建立考虑局部屈曲和限制局部屈曲的H形截面压杆，模拟杆件截面中的残余应力、板件的几何初始缺陷和杆件的几何初始缺陷，并在考虑理想弹塑性和几何非线性的条件下计算两类压杆的整体稳定承载力Fu、Fu0、。在得到两类整体稳定承载力Fu、Fu0之后，计算腹板在两个整体稳定承载力中贡献的荷载之比rFw=Fuw/Fu0w，并以rFw大于95%为控制条件确定宽厚比限值，最后拟合出适用于工程实际的宽厚比限值公式。

延伸湿地旅游产品链，还可开展湿地文化休闲、湿地摄影竞赛、湿地文化演艺活动、湿地文化学术论坛，以提高湿地旅游的参与性和趣味性。

2.1 ANSYS模型参数

式中，Af为翼缘的面积；A为全截面面积；fy为屈服应力；为压杆整体屈曲极限荷载的稳定系数。腹板在Fu0中的贡献的承载力为：

图2 H形截面尺寸

图3 残余应力

图4 残余应力（验证）

2.2 初弯曲和残余应力

杭州画院作为全额拨款的公益性事业单位，彻底解决了画院发展的后顾之忧，可以全力投入到艺术创作和画院发展中去；在浙江省文化建设的标志性建筑——西湖文化广场中有了画院的展览、创作、办公和休闲活动的场所，可以安居乐业了；画师们挥洒着对国画技艺的追求，肩负着传承文艺的社会责任。近年来，围绕杭州西湖和运河申遗大事，做足“五水共导”文章，将“江河湖海溪”作为杭州美术创作重要题材，分别举办了“西溪视觉艺术展”、“三评西湖十景”美术展览、“运河春秋—全国中国画名家邀请展”、“相聚大运河 彩墨新杭州—美术作品展”、“新杭州—‘三江两岸’油画名家作品展”、“钱塘自古繁华—全国著名画家画杭州”等重大展览活动。

2.3 边界约束及荷载

本次分析采用shell181单元，对压杆采用两端铰接。为了方便施加边界约束并减小集中力的影响，在压杆的两端添加刚性端板。研究绕强轴失稳时，约束两边端板绕强轴对称轴所有节点的x、y方向位移，同时约束非加载边端板绕强轴对称轴所有节点的z方向位移；研究绕弱轴失稳时，约束两边端板绕弱轴对称轴所有节点的x、y方向位移，同时约束非加载边端板绕弱轴对称轴所有节点的z方向位移。对于限制局部屈曲的压杆，还需要对每一层z坐标相同的节点耦合绕z轴的旋转位移。在加载边施加均匀应力，以节点荷载的方式按照单元面积大小分摊到各个节点上，边缘节点荷载取单元面积大小的1/2。

图5 ANSYS模型边界约束及荷载布置

2.4 有限元分析验证

2.4.1 整体屈曲极限荷载计算验证

本文ANSYS有限元分析中，建立了考虑局部屈曲的受压杆件模型，为了验证该模型中腹板局部屈曲分析的精确性，以文献[6]的结果为对比，进行以下验证说明。

本文中有限元模型的尺寸、初弯曲大小，残余应力大小是可以依据实际需要调整的，不变的是模型的建模形式、约束和荷载的施加方式；将本文有限元模型的尺寸、初弯曲大小和残余应力调整为文献[5]中的大小，即：翼缘半宽度b=50，翼缘厚度tf=8，腹板高度h0=240，腹板厚度 tw=8，长细比 λ取自 10～200，步长为10；由于是验证整体屈曲的极限荷载，所以只需要施加杆件的初弯曲，缺陷峰值取L/750；残余应力模式见图4。

那么按照规范对H形截面的压杆采用的“等稳定原则”：板件屈曲临界应力σcr≥杆件整体屈曲临界应力σcr，可以得到宽厚比限值公式，对于H形截面翼缘：

图6 对比曲线

2.4.2 考虑局部屈曲下腹板弹性屈曲系数计算验证

本文以上文所述建立了有限元的计算模型，以该模型计算了受压杆件整体屈曲的极限荷载，为了验证该有限元模型计算结果的精确性，以文献[5]的结果为对比，进行以下验证说明。

受压杆件在发生局部屈曲时，在纵向方向一般会出现多个屈曲半波，而腹板与翼缘有相同的屈曲波长，因此在验证其局部屈曲时，可取其中一个半波建模分析，并还原其在整个杆件中原有的约束和荷载。

将截面尺寸调整为文献[6]的数值，即：翼缘半宽度b=50，翼缘厚度tf=8，高宽比和厚度比取h/b=1.25～6、tf/tw=0.7～4，并按参考章节中的屈曲波长比（即腹板屈曲系数所对应的屈曲半波长与截面高度的比值）来确定杆件长度L。

当γ＞3.07时，腹板屈曲先于翼缘，翼缘为腹板提供约束，截面为强翼缘弱腹板；当γ＜3.07时，翼缘屈曲先于腹板，腹板为翼缘提供约束，截面为强腹板弱翼缘。因此，当γ＞3.07时，宽厚比限值的控制条件应调整为Pw/Pw0≥95%；当γ＜3.07时，宽厚比限值的控制条件应调整为Pf/Pf0≥95%。但是根据后面的有限元分析结果，无论γ 取何值，在满足Pw/Pw0≥95%的条件下，Pf/Pf0≥95%似乎均可满足要求，这可能是由于H形截面的局部屈曲还是由腹板占主导作用，因此，宽厚比限值的控制条件仅需Pw/Pw0≥95%。

对比本文的ANSYS有限元模型计算结果与文献[6]中的计算结果，吻合程度较高。

图7 腹板屈曲系数随高宽比和厚度比的变化

2.5 弹塑性非线性分析

图8 Fu随rw变化的荷载-位移曲线

图9 Fu0随rw变化的荷载-位移曲线

图10 Fu随rf变化的荷载-位移曲线

图11 Fu0随rf变化的荷载-位移曲线

将模型的尺寸、残余应力和初弯曲调回至2.1及2.2中所述值，对每一个长细比λ，搜索计算压杆在不同翼缘宽厚比rf和腹板宽厚比rw下的极限荷载Fu0和Fu。计算压杆的极限荷载应根据压杆的荷载位移曲线得到，在考虑弹塑性非线性条件下，荷载位移曲线经历线性上升、非线性上升、达到极值点和非线性下降的过程，其中曲线的极值点即压杆的极限荷载，见图8～图11。

由于局部屈曲的影响，同样条件下的极限荷载Fu比Fu0略小。并且，在钢材牌号、长细比不变的情况下，翼缘宽厚比和腹板宽厚比的增大均会导致压杆极限荷载Fu0和Fu的减小，而由于局部屈曲对压杆承载力的影响，Fu的减小程度比Fu0更大，因此，Fu/Fu0的比值也会随着rf和rw的增大而减小。当Fu/Fu0的比值下降到95%以下时，因腹板局部屈曲而减小的压杆承载力超过了5%，那么可以认为在该宽厚比下，局部屈曲对压杆的承载力的影响不能被忽略，腹板的宽厚比达到了限值。

对考虑局部屈曲的受压杆件，需要同时施加板件的初弯曲和杆件的初弯曲；对限制局部屈曲的受压杆件，则仅需要施加杆件的初弯曲。杆件的初弯曲采用整体屈曲的一阶弹性屈曲模态，缺陷峰值取L/1000（L为杆件长度）；板件的初弯曲采用局部屈曲的一阶弹性屈曲模态，缺陷峰值取h0/200。本文的残余应力采用直线型的残余应力模式[4]见图3。

图12 Fu/Fu0随腹板宽厚比的变化

图13 Fu/Fu0随翼缘宽厚比的变化

图12为Q235钢H形截面压杆在长细比λ=60，翼缘宽厚比rf=16.0～17.0（步长为0.2）下，极限荷载Fu/Fu0的比值随腹板宽厚比的变化曲线，图13为Q235钢H形截面压杆在长细比λ=60，腹板宽厚比rw=50～100（步长为10）下，极限荷载Fu/Fu0的比值随翼缘宽厚比rf的变化曲线，95%线以下（Fu/Fu0≤95%）为宽厚比超限区域，95%线以上离95%线最近的点（每一个点代表一个rf和rw的组合）即为宽厚比限值，因此在长细比λ=60下，最大的翼缘宽厚比rf=16.6，而最大的腹板宽厚比rw已经超过了100，此限值似乎过大。

选择一组在Fu/Fu0≥95%控制条件下rf和rw的限值组合（rf=16.0，rw=42），通过观察压杆在达到极限荷载Fu时最不利截面的应力分布情况也可以进一步发现该限值的不足之处，见图14。

图14中腹板边缘纤维远远超过了屈服应力，而翼缘的边缘纤维大部分都未达到屈服应力，翼缘还有较大承载力余量的时候腹板早早地退出了工作。

图14 Fu/Fu0≥95%条件下最不利截面应力分布（单位：N/m2）

由此发现，以Fu/Fu0≥95%作为控制条件得到的腹板宽厚比限值似乎过大，这可能是由于只控制Fu/Fu0的比值不能反映翼缘和腹板单独的屈曲，如强翼缘弱腹板的截面，当腹板宽厚比过大时，腹板早已屈曲甚至达到了极限承载力，而翼缘仍未屈曲，为压杆提供了主要的承载力，因此Fu/Fu0的比值可能仍然在95%以上，强腹板弱翼缘的截面亦同。因此为了反映翼缘和腹板单独的屈曲，应将宽厚比限值的控制条件稍作调整。在强翼缘弱腹板截面中，研究腹板在Fu中的贡献可认为翼缘未屈曲，那么腹板在中的贡献的承载力为：

管理者在看管施工团队的时候，一定要和设计部门做好交底，明确施工质量和施工目标。并且管理者要求施工人员严格按照施工图纸和设计方案进行，并且一定要跟上施工进度（不可抗力原因除外）。对施工进度进行有效的考察和看管，确保实际进度和原计划能够相互匹配。如果遇到不可抗力原因对于原计划的方案受到影响，可以先将进度放缓或者先停工，后期要进行赶超。

H形截面受压构件截面参数见图2，h0=600，b=250为定值，tf和tw通过改变翼缘宽厚比rf=b/tf和腹板宽厚比rw=h0/tw来控制。翼缘宽厚比rf的搜索范围取自8～20，步长为0.2；腹板宽厚比rw的搜索范围取自20～120，步长为2。对每一个长细比λ，均以上述方法搜索计算所有指定截面的整体稳定承载力Fu、Fu0，长细比λ的计算范围取自30～150，步长为10。

在弯头1入口处泥浆流体产生切向分速度，二次流开始发展；在弯头1出口处可以观察到完全发展的二次流；在弯头2出口处分速度值最大，二次流强度最强；泥浆在离开弯头部分以后，不再受到离心力的作用，混合相垂直分速度逐渐减小，但由图5e)、图5f)可看出X=5D处二次流仍有一定存留，在X=20D处二次流已基本消失。爬坡管内泥浆所受到的离心力沿流动方向不断变化，当流经弯头2时与弯头1中离心力方向相反，弯头2入口面二次流强度较弯头1出口明显降低，在流过弯头2后涡流方向改变。

翼缘在Fu中的贡献的承载力为：

翼缘在Fu0中的贡献的承载力为：

判断截面是强翼缘弱腹板还是强腹板弱翼缘应根据腹板宽厚比rw和翼缘宽厚比rf的比值，由式（1），翼缘和腹板同时达到临界屈曲应力时互相不提供约束，此时：

约束腹板两加载边节点的x方向位移，分别耦合两加载边上四边翼缘的y方向位移，约束腹板正中节点y和z方向位移。最后由屈曲荷载反算腹板的弹性屈曲系数K：

图15 Pw/Pw0随腹板宽厚比的变化

图16 Pw/Pw0随翼缘宽厚比的变化

调整宽厚比限值的控制条件后，Q235钢在长细比λ=60下，最大的翼缘宽厚比rf=14.0，最大的腹板宽厚比rw=48。

选择一组在Pw/Pw0≥95%控制条件下rf和rw的限值组合（rf=14.0，rw=32），再次观察压杆在达到极限荷载时最不利截面的应力分布以及变形形状的情况。

滨海白首乌为萝藦科鹅绒藤属植物耳叶牛皮消Cynanchumauriculatum Royle ex Wight的块根，其味甘、苦，性微温，具有安神补血、收敛精气、滋补肝肾、乌须黑发、延年益寿等功效。现代药理实验研究表明，C21甾体苷是滨海白首乌中的主要抗肿瘤活性成分，此外滨海白首乌还含有多糖、磷脂、氨基酸等营养成分[1]。滨海白首乌获注册中国地理标志证明商标、国家地理标志产品保护、国家农产品地理标志保护等国家3项地理标志保护的原产地保护产品[2]，且为典型的耐盐植物，具有良好的药用和经济价值和开发利用前景。

图17 Pw/Pw0≥95%条件下最不利截面应力分布（单位：N/m2）

图17中腹板边缘纤维已超过了屈服应力，而翼缘的边缘纤维也刚好达到屈服应力，翼缘和腹板的承载力都得到了充分的贡献。

图18 整体屈曲变形

图19 局部屈曲变形

图18和图19为压杆到达极限荷载Fu时放大10倍后的变形图，在整体屈曲变形的同时，压杆也具有一定的局部屈曲的变形。

现根据Pw/Pw0≥95%的宽厚比限值控制条件将有限元分析的结果整理如图20、图21所示。

图20 翼缘宽厚比限值

图21 腹板宽厚比限值

可以看到，H形截面翼缘宽厚比限值，ANSYS计算的结果比现行规范的值偏小（仅少数例外），这主要是因为规范没有考虑板件的初弯曲对板件极限承载力（规范中用的是屈曲临界应力）的影响，对于残余应力的影响也考虑的不够严格，致使规范翼缘的宽厚比限值偏大。

而H形截面腹板的宽厚比限值，在长细比较小时ANSYS计算的结果比现行规范的值偏小，这一方面除了和翼缘一样对于板件初始缺陷考虑的不够充分，使得规范中腹板的宽厚比限值偏大之外，还因为规范中翼缘对腹板的嵌固系数均取χ=1.3，而翼缘在进入弹塑性阶段之后并不能给腹板提供约束，规范中的嵌固系数取值偏大，使得规范中腹板的宽厚比限值偏大；在长细比较大时，ANSYS计算的结果比现行规范的值偏大，且差值随着长细比的增大而增大，这是由于规范只考虑到腹板的屈曲临界应力而不是用腹板的极限承载力，忽略了腹板的屈曲后强度，使得腹板的宽厚比限值偏小。另外我们发现，在长细比较大时，钢号越大，腹板宽厚比限值越大，这是由于钢号越大，腹板的屈曲后强度越大：因为板件的临界屈曲应力为σcr=不随钢号的改变而改变，而板件的极限承载力其随钢号的增大而增大。

下面根据ANSYS有限元分析的计算结果拟合宽厚比限值公式：

推进教学活动的源动力来自于学生理解基础上的“跳一跳就能摘到的果子”，以不断促使学生获得新的成功体验和“不满足感”.教学中尊重学生理解体现在四个方面：尊重学生已有的认知基础；尊重学生的情感起点；尊重学生对知识建构的思维习惯；尊重学生个性差异.尊重学生理解的教学能真正落实以学生发展为本的教学理念，使课堂教学因此焕发出生命活力.

H形截面翼缘：

提篮式钢管混凝土劲性骨架上承式拱桥施工关键技术……………………………………………………… 高峰（11-186）

H形截面腹板：

式(27)表示利用r1处粒子速度并结合式(26)反演粒子速度时，同时考虑了波传播过程中衰减因子和波数的影响，而式(28)则没有考虑衰减因子的影响。

康芳礼节性地问楚墨抽不抽烟，楚墨傻乎乎地说：“抽！”康芳黑着脸去商店给楚墨买烟，楚墨追出来，响亮地说：“要‘将军’牌的！”康芳问商店老板：“有‘将军’牌香烟吗？”对方说：“有。来一包？”康芳说：“不。除了‘将军’牌，随便什么牌子都行。”

拟合后的宽厚比限值公式与规范的对比见图22和图23。

图22 翼缘宽厚比限值

图23 腹板宽厚比限值

3 结语

本文针对H形截面轴心压杆的板件宽厚比限值进行了ANSYS有限元分析，考虑了板件局部屈曲和压杆整体屈曲的相互影响。在加入初始缺陷的条件下，将因腹板局部屈曲而减小的压杆整体承载力控制在5%以内，依此确定了板件宽厚比限值，并拟合出了板件宽厚比限值的计算公式。

通过本文的分析，可以得到如下结果：

（1）规范中对H形截面轴心压杆板件宽厚比限值采用了等稳定原则，忽略了板件局部屈曲与杆件整体屈曲的相互影响，使翼缘的宽厚比限值及较小长细比下的腹板宽厚比限值略宽松。

（2）实际压杆存在初始缺陷，局部屈曲的影响在轴压荷载一加载就会出现，无法忽略其对整体承载力的影响。考虑了初始缺陷并运用ANSYS进行弹塑性非线性分析，得到的翼缘宽厚比限值和较小长细比下的腹板宽厚比限值比规范略严格，而较大长细比下的腹板宽厚比限值则有所放宽。

参考文献

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[2]Bleich F.Buckling Strength of Metal Structures[M].New York：McGraw-Hill，1952.

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[4]李兰香.楔形变截面构件的平面外弹塑性稳定研究[D].杭州浙江大学，2011.

[5]李开禧，肖允徽.逆算单元长度法计算单轴失稳时钢压杆的临界力[J].重庆建筑工程学院学报，1982，（4）：26-45.

[6]童根树，彭国之.工字形截面压弯的局部稳定性[J].工业建筑，2012，42（9）：138-144+119.

[7]童根树.钢结构的平面外稳定[M].北京：中国建筑工业出版社，2013.