引 言

世界化石能源存储量的下降与及环境的恶化，使人们越来越重视对工厂废热[1-3]、地热[4]、太阳能[5-7]等低品位热能的利用。而有机朗肯循环是一种将低品位热能转化为高品位电能的有效技术，与卡琳娜循环[8]、朗肯循环[9]、热电转换效应技术[10]相比，其具有相对较高的效率和相对较低的成本，以及操作压力适宜、安全稳定等特点，成为目前学者的研究热点[11-13]。但是系统的高成本和低效率阻碍了其运用和推广，因此，目前迫切需要降低其初投资成本和提高系统的热力性能[14]。目前有关 ORC的研究主要集中在有机工质的筛选、系统的选择设计及运行参数的优化。有机工质对 ORC的热力性能起着重要的影响作用。目前，纯工质已经被广泛运用于 ORC系统，但由于其在蒸发和冷凝过程中的恒温恒压特性，使其不能很好地与热源/冷源的温度曲线进行匹配，从而导致㶲损失大，回收效率低等问题。非共沸工质是由两种或者两种以上的纯工质组成，其在蒸发和冷凝过程中具有变温特性，简称滑移温度，即露点温度与泡点温度之差。在换热过程中，非共沸工质的滑移温度能与温度发生变化的热源和冷源的温度曲线进行更好地匹配，ORC系统的㶲损失会相应地减少[15]。因此，非共沸工质受到了越来越多研究者的关注。但是，与纯工质相比，在ORC系统中采用非共沸工质会造成传热温差和传热系数的下降，因此会增加换热器的面积，尤其是冷凝器的面积[16-18]，从而增加系统的成本。

分液冷凝是一种强化传热的技术。蒸汽在冷凝过程中，液体不断析出，增加了传热管壁上的液膜厚度，降低了蒸汽干度，从而导致后续冷凝传热效果恶化，若把液体及时分离出来，保持高蒸汽干度换热，将能提高冷凝器的传热系数。Chen等[19]对空调系统中的空冷式分液冷凝器进行了实验研究，在同样的冷凝负荷和能效比下，其冷凝器的换热面积有效降低33%。Luo等[20-21]把空冷式换热器运用到纯工质ORC系统中，有效降低了系统的成本。Li等[22]把分液冷凝技术通过管壳式分液冷凝器运用到非共沸BORC系统中，冷凝系数能提升23.8%。Luo等[16]利用混合工质R245fa/pentane对板式分液冷凝器进行了研究，冷凝器面积降低了 17.6%。这些研究证明了分液冷凝技术能有效提升冷凝器的传热系数和降低传热面积。

同时，使用新型的循环也能有效地提高系统的热力学性能。Sadeghi等[23]使用多种非共沸工质对串联多压、并联多压、传统ORC三者进行了多目标优化与研究对比，研究结果表明，采用双压蒸发，能有效改善蒸发端的传热性能，降低系统的㶲损。梁志辉等[24]建立了基于气液分离的双压蒸发非共沸有机朗肯循环系统（DSORC），并利用遗传算法对其运行参数进行优化，其研究结果表明 DSORC热力学第二效率比BORC提高了14.1%～17.2%。他们提出的系统能改善 ORC的热力学性能，主要是在蒸发过程中，工质能更好地与热源温度曲线进行匹配。

但是，以上 ORC的研究往往是为了提高系统的热力学性能，而忽略成本的代价，或者是为了降低系统的成本而忽略系统的热力学性能的提升。所以本文从传热的角度去提高系统的热力学性能和降低换热器的成本，把分液冷凝技术运用于双压蒸发的非共沸ORC系统。利用NSGA-Ⅱ多目标算法对基本非共沸ORC，气液分离-双级蒸发ORC，串联双级蒸发 ORC和分液冷凝-双级蒸发 ORC的净输出功和比成本进行优化对比。通常，对ORC系统比投资成本的优化是以其他目标作为代价的，比如系统的净输出功。为了客观地评价ORC系统，本文将以比投资成本和系统的净输出功为目标，进行多目标优化。本文首先建立多级蒸发ORC的换热器、系统、经济性全局优化模型，利用多目标遗传算法对系统的比成本和净输出功进行多目标优化。然后比较BORC、DSORC、STORC和TLORC的比成本和净输出功。

1 系统描述

BORC（basic ORC）、气液分离-双级蒸发ORC（dual-pressure evaporation ORC with liquid-vapor separation, DSORC）、串联双级蒸发 ORC（series dual-pressure evaporation ORC, STORC）和分液冷凝-双级蒸发ORC（ORC with two-stage evaporation and liquid-vapor separation condensation, TLORC）的流程及T-s图如图1～图4所示。图1为BORC的示意图和T-s图。其运行原理与朗肯循环相似。工质先在泵的加压下，进入蒸发器进行吸热蒸发，而后成为饱和的高温高压蒸气，进而推动膨胀机对外做工，从膨胀机做完功出来的气体被称为乏气，该股气体进入冷凝器进行冷凝，冷凝后的饱和液体再次进入泵进行加压，从而完成一个循环。

  

图1 非共沸BORC系统的流程图和T-s图Fig. 1 Schematic diagram and T-s diagram of zeotropic BORC

  

图2 非共沸DSORC系统的流程图和T-s图Fig. 2 Schematic diagram and T-s diagram of zeotropic DSORC

  

图3 非共沸STORC系统的流程图和T-s图Fig. 3 Schematic diagram and T-s diagram of zeotropic STORC

  

图4 非共沸 TLORC系统的流程图和T-s图Fig. 4 Schematic diagram and T-s diagram of zeotropic TLORC

这里将分液冷凝应用于双级蒸发 ORC上，借助分液冷凝降低系统投资成本的同时并以双级蒸发提高系统净输出功。图2为不分液冷凝的 TLORC示意图和T-s图，其运行原理与图4相似。图4给出了TLORC的示意图和T-s图。在图4（a）中工质在冷凝器1中冷凝，然后进入一个分液器，在其中气液分离，气体继续进入冷凝器2冷凝，出口的工质与早先分离的液体合并进入泵 1。泵出口的工质进入预热器和蒸发器，出口为两相状态工质。然后进入分液器，并在其中气液分离，液体进入另一个泵，加压到更高压力。这股工质进入预热器2和蒸发器2与热源换热蒸发，然后进入膨胀机，在其中与先前分离的气态工质混合，膨胀做功后进入预冷器和冷凝器，完成一个循环。图4（b）是对应的T-s图，非共沸工质在相变过程中气液相的浓度比不同，所以分液后气相、液相的浓度比都与初始浓度不同，如点1 L和点1 V或者点5 L和5 V。直到它们混合，再次回到初始浓度。

本文中除了 TLORC，还将考虑非共沸工质的STORC，通过多个循环的对比，确定循环优化目标。非共沸工质的STORC是将预热器出口的工质分为两股，在不同的压力下与热源换热蒸发，多个不同压力的蒸发段组合相当于提高了工质的平均吸热温度，更高的平均吸热温度意味着工质㶲更大。图3给出了STORC的示意图和其T-s图。在图3（a）中，工质在预热器1与热源换热，之后分为两股流体，其中一股流体进入蒸发器 1，另一股流体进入工质泵 2，加压到更高的压力，以获得更高的蒸发温度。从蒸发器2出口的工质在膨胀机中膨胀到与蒸发器1出口工质相同的压力，两股流体混合后继续膨胀做功。之后进入预冷器和冷凝器。图3（b）是与之相对应的T-s图，非共沸工质在不同蒸发压力下蒸发，可以看出有两个相变温度滑移的过程，变相增加了工质的滑移温度，与热源较大的温度变化更匹配。

2 数学模型

多目标优化整体模型包括换热模型、系统模型及经济模型。本节中的换热器面积均通过对数平均温差法（LMTD）计算，下面是模型的一些假设：

本文在对《岗位技能实训》课程与CDIO进行研究分析的基础上，将CDIO教育理念引入到该课程具体的教学过程中，主要在授课内容、授课方式与考核方式三方面体现出来，并借鉴项目驱动与对分的思想，通过在学生中的具体实施证明该方案可以有效地培养学生的基础知识融合能力、个人实践能力与团队协作能力。

t——板厚，m

（2）换热器采用板式换热器，流动布置为逆流布置；

（3）分液冷凝器近似由两个串联布置的冷凝器代替；

1）安全原则。高压输电线路工程性质决定了其在检修过程中应遵循安全原则，检修线路过程中要注重故障预防，以免发生安全事故。检修人员要采用专业技术，对高压输电线路进行检验和核查，规避漏试和失修情况，保障高压输电线路运行质量及运行过程中的安全性。无论是分析高压输电线路运行质量，还是状态检测，一旦发生异常，都要具体问题具体分析，采用针对性的检修方法，严格遵循红外测温工作，按照既定周期开展测试工作。

（4）分液器入口工质为两相态，工质在冷凝器和蒸发器出口为饱和态。

本文结合PLL合成频率源的相位噪声模型，计算分析了各噪声源的相位传递函数特性，并对汽车防撞雷达频率源的相位噪声进行估算与仿真，测试结果为-87.1 dBc/Hz@1 kHz，满足要求。与其他文献相比，本文基于相位噪声分析设计的频率源具备低相位噪声的显著优势，这也为汽车防撞雷达频率源的研制提供了一种可借鉴的设计思路。

系统在运行过程中，遵守能量守恒和质量守恒，其表达式为

 

式中，∑min为流入设备的工质流量，∑mout为流出设备的工质流量，hin、hout为工质在设备进出口状态点的焓，Q为进入设备的热负荷，W为设备对外做出的功。

本文采用的是板式换热器，其传热面积通过对数平均温差法（LMTD），其面积与及总传热系数表达式为

 

换热过程总热阻(1/U)由工质侧对流换热热阻(1/αwf,sp)、冷源侧对流换热热阻(1/αc)、壁面的热传导热阻(t/k)组成。ΔTm 为换热器的对数平均温差。

2.1 换热器传热关联

ORC系统中换热设备包括蒸发器和冷凝器，蒸发器中分为预热段和蒸发段，冷凝器分为预冷段和冷凝段，预热段与预冷段为单相区换热，其换热关联式由Lee 等[25]给出

碳纤维复合材料由环氧树脂等聚合物基质和增强碳纤维组成。由于此两种材料的机械性能不同，纤维可能在过度的压力或疲劳下从基质脱黏，这意味着碳纤维复合材料结构中的损坏部位可能隐藏在其表面之下，通常无法通过目视检查检测到，从而可能导致灾难性的故障。

 

工质在冷凝过程中，两相区的换热系数计算关联式采用Longo等[26]的公式

 

蒸发换热系数关联式采用 Amalfi 等[27]提出的公式

 

由于单相换热长度短，所以忽略了单相换热区的入口压降和高程压降，只考虑摩擦压降。两相区工质压降由工质的加速压降、工质高程改变引起的压降、进出口压降、摩擦压降组成。有关压降计算采用Wang 等[28]的关联式进行计算。

2.2 ORC系统热力学模型

工质的物性参数可以利用 Matlab工具包直接调用REFPROP9.0中的数据库数据。在饱和状态点，已知工质的组分和任意一个物性参数，就能求出所有的状态参数。针对BORC系统，其完整的热力学模型由下面的公式给出。其他系统的热力学模型与BORC系统相似。

 

2.3 经济性模型

ORC的总投资成本通过基本成本法估计。该方法已被应用于 ORC系统成本评估[29]。设备投资成本由式（14）给出，其中是在标准条件下的设备购买成本，FBM是基本模块因子。

 

标准条件下的设备购买成本由式（15）计算，其中A是冷凝器或蒸发器的换热器面积，或者泵耗功和膨胀机输出功。不同设备的常系数K1、K2、K3由表1给出。

 

表1 基本模块成本中的常数Table 1 Constants for calculation of bare module cost of equipment

  

Equipment K1 K2 K3 C1 C2 C3 B1 B2 Fm pump 3.38920.0536 0.1538 −0.39350.3957 −0.00231.891.351.6 exchanger 4.66 −0.15570.1547 0 0 0 0.961.212.4 expander 2.26591.4398−0.1776 0 0 0 0 0 0

 

泵和换热器基本模块因子FBM由式（16）给出，其中Fp是运行压力（表压），由式（17）计算。式中系数在表1中给出。膨胀机FBM取5.95。

ORC系统的优化目标为比成本，由式（18）给出。

 

3 多目标优化算法

不同于单目标优化问题解的优劣评价只基于单个目标的大小，多目标优化问题的目标之间通常是相互冲突的，一个目标的改进可能是以另一个目标的退化为代价。为了评价解的优劣，通常有两种方法：一种是将多目标按照线性加权的方式转化为单目标，另一种是基于 Pareto排序的方法。Pareto解的定义：假定有解x1和x2，若x1的所有目标均优于x2，称为x1支配x2。若没有解能支配x1，则x1可称为 Pareto解。所有 Pareto解的集合称为 Pareto Front。据统计近90%的多目标优化算法都致力于寻求多目标问题的Pareto Front。其中遗传算法是最流行的启发式多目标优化算法。

基于Pareto排序的多目标遗传算法有多种变体，如 MOGA、NSGA、NSGA-Ⅱ、PESA等。它们之间的共通点是种群根据支配规则划分等级，每个解都基于它在种群中的等级分配一个适应度，而不是它的实际目标值。它们之间主要差别是适应度赋值方式、精英策略、多样化方法。其中NSGA-Ⅱ是一种高效的快速非劣排序算法[30]。本文中，将以NSGA-Ⅱ为多目标优化算法。在利用NSGA-Ⅱ获得Pareto Front后，可以通过某种决策方式确定前沿解之间的先后顺序，并从中选择最优先的解作为最终的方案。常用的决策方法包括：Shannon熵决策，LINMAP（多维偏好分析的线性规划决策），TOPSIS决策。在本文中，使用LINMAP作为决策方法。它实际是通过Pareto Front解与理想最优解的距离来判定优先顺序的，距离最近解被选为最终方案。

h——热源

 

其中，Fij是前沿上第i个解的j目标值，m是目标数，是归一化结果。

与表达性问卷(production questionnaires)相比，多项选择问卷降低了任务难度，减少了被试的认知负担，因为被试仅需衡量一组数量非常有限的选项，从中选择一个，不需展开没边际的记忆搜索以生成一个合适的话语(Kasper,2000:330-331)。

（2）定义每个目标理论上所能达到的最优值，由所有目标的最优值组成的解即为理想解，但很明显该解并不存在Pareto Front上。LINMAP通过欧几里得距离定义前沿上的解与理想解的距离

 

其中是j目标最优值（归一化后）。拥有最小距离的解作为最终方案，如

 

4 模拟结果与讨论

本节将讨论二元非共沸工质（R245fa/pentane）和组成它的纯工质在几种系统上的对比，包括BORC、DSORC、TLORC、STORC。本节中优化都基于表2所给出的冷热源条件。板式换热器的结构参数由表3给出。优化目标为最小比成本和最大净输出功。

 

表2 ORC运行条件Table 2 Operating conditions of ORC

  

Parameter Value heat resource media water heat resource inlet temperature, Th,in/℃ 150 heat resource mass flow, mh/(kg·s−1) 50 heat resource inlet pressure, Ph,in/Pa 5×105 cooling resource media water cooling water inlet temperature, Tc,in/℃ 20 cooling water inlet pressure, Pc,in/Pa 5×105 isentropic efficiency of pump and expander, η/% 80

 

表3 板式换热器结构参数与系统运行参数Table 3 Geometry of plate heat exchanger and system operation parameter

  

Parameter Value effective width, We/mm 300—1000 corrugated pitch, pco/mm 8.5 plate spacing, b/mm 1.5—8 plate thickness, t/mm 0.5 chevron angle, β/(°) 60 plate material stainless steel number of plates, n 80—200 evaporation bubble point temperature/℃ 60—130 pinch point temperature/℃ 3—10 condensation dew point temperature/℃ 25—65 cooling water mass flow/(kg·s−1) 120—300 vapor quality when liquid-separation 0.1—0.9

以净输出功和比成本为目标，对BORC进行多目标优化。图5是以 R245fa，pentane，R245fa/pentane为工质的 BORC的 Pareto Front。随着净输出功增加，比成本开始增加较少，然后快速提升。所以前沿上不存在一个净输出功最大同时比成本又是最小的解。基于 LINMAP决策的最优解也在图5中表示。从最大净输出功看，非共沸工质R245fa/pentane（55/45）分别比纯R245fa和纯pentane高5.6%和14.0%。从最小比成本看，R245fa/pentane（50/50）比R245fa和pentane低3.4%和1.5%。而LINMAP点的比较也是 R245fa/pentane（55/45）最优，净输出功和比成本比R245fa分别高4.4%和低3.0%，净输出功比pentane高11.2%，而比成本接近。非共沸工质的 Pareto Front并没有落在R245fa和 pentane的前沿之间，而是比它们都更好，这主要是滑移温度使得净输出功提高，同时比成本并没有增加太多。从成本组成上看，蒸发器、冷凝器和膨胀机的成本占了总投资成本的90%左右，而冷凝器和蒸发器成本各自占总成本的30%左右。

  

图5 R245fa、pentane、R245fa/pentane工质的BORC的Pareto FrontFig.5 Pareto Front for BORC using R245fa, pentane,R245fa/pentane as work fluids

图6是R245fa、pentane、R245fa/pentane工质的 DSORC的 Pareto Front。从 LINMAP点看，R245fa/pentane（63/37）的净输出功最大，比R245fa和pentane分别高1.2%和6.3%，但是pentane的比成本最小，比R245fa/pentane（63/37）和R245fa低1.1%和4.0%。尽管非共沸工质的净输出功相比纯工质还是有优势，但不像BORC那么明显，比成本上还稍劣于pentane。

  

图6 R245fa、pentane、R245fa/pentane工质的DSORC的Pareto FrontFig.6 Pareto Front for DSORC using R245fa, pentane,R245fa/pentane as work fluids

在设置任务情境引导学生对汽车电源充满好奇和疑问后，让学生明确任务的目标和学习要求，然后就可以布置任务，让学生做任务信息的收集及处理：去收集变压器、电容、二极管、三端稳压的资料，如它们的种类、作用、符号、以及测量的方法；收集整流、滤波、稳压电路的种类和构成的资料；去了解整流、滤波、稳压电路板的设计、焊接、测量与调试的过程与方法。

图8是以pentane为工质的BORC、STORC、TLORC 、DSORC的Pareto Front。与图7类似，TLORC最好，之后依次是DSORC、STORC、BORC。从各个循环的LINMAP点比较来看，TLORC净输出功比DSORC、STORC、BORC分别高2.0%、3.0%、14.1%，而比成本分别低 1.1%、2.6%、7.3%。与R245fa 纯工质类似，当与BORC相比，TLORC既可以降低比成本，又可以提高纯输出功。

  

图7 R245fa工质的BORC、STORC、TLORC、DSORC的Pareto FrontFig.7 Pareto Front for BORC, STORC, TLORC, DSORC using R245fa as work fluid

  

图8 pentane工质BORC、STORC、TLORC、DSORC的Pareto FrontFig.8 Pareto Front for BORC, STORC, TLORC, DSORC using pentane as work fluid

图9是以 R245fa/pentane为工质的 BORC、STORC、TLORC、DSORC的Pareto Front。在优化过程中工质浓度比也作优化参数之一。从图中可以看出，除了BORC的Pareto Front差距较大外，其余三个循环的Pareto Front比较接近，相互之间优势不大。从各个循环的LINMAP点比较来看，DSORC净输出功比STORC、TLORC、BORC分别高0.6%、2.0%、7.0%。TLORC的净输出功稍低于DSORC与STORC，这是由于分液之后，增加了工质的滑移温度，在冷凝器中，当工质的冷凝滑移温度近似等于冷却水温升的时候，其冷凝端的工质和冷却水的温度曲线将会得到更好的匹配，系统存在一个最大的输出功。当滑移温度大于或者小于冷却水温升的时候，其输出功都会逐渐下降[31]。但是TLORC比成本最低，其次为 DSORC，但两者很接近，而比STORC、BORC分别低 1.5%和 5.4%。以非共沸R245fa/pentane为工质时，与 BORC相同相比，TLORC仍然有具有提高纯输出功和降低比成本的优势。

  

图9 R245fa/pentane工质的BORC、STORC、TLORC、DSORC的Pareto FrontFig.9 Pareto Front for BORC, STORC, TLORC, DSORC using R245fa/pentane as work fluid

5 结 论

本文建立换热器、系统与经济性的全局优化模型，然后利用 NSGA-Ⅱ多目标优化遗传算法对BORC、STORC、TLORC、DSORC的净输出功和比成本进行了优化。优化参数包括系统运行工况和板式换热器的结构参数。所使用的工质包括R245fa/pentane和组成它们的纯工质。以下是本文所得出的结论。

（1）在BORC系统上，非共沸工质的表现要优于组成它的纯工质，非共沸工质的净输出功更高；在BORC系统中，LINMAP点表明非共沸工质的净输出功分别要比纯R245fa和纯pentane高 5.6%和14.0%。在DSORC系统中，LINMAP点表明非共沸工质的净输出功要比R245fa和pentane分别高1.2%和6.3%。

（2）以R245fa或pentane为工质时，TLORC的比成本和净输出功都是最优的，其次为 DSORC、STORC，最差为BORC。

（3）以 R245fa/pentane为工质时，TLORC、DSORC、STORC之间差别不大，Pareto Front互相交叉。同时研究结果表明TLORC系统比成本最低，比BORC系统低5.4%，同时净输出功比BORC系统高4.86%。

符 号 说 明

A——面积，m2

Bo——沸腾系数

综上所述，在中小企业的建设和发展过程中，财务会计管理工作中存在明显的问题，极大限制了企业经济效益的提高，不利于企业实现持续稳定发展的目标。因此中小企业在逐步推进现代化建设的过程中，要重点对财务会计管理工作进行分析，结合现代管理理念的应用构建更加科学的管理模式，突出综合管理成效，在综合维护企业财务管理安全的前提下，使中小企业在建设和发展过程中逐步实现持续稳定发展的目标。

b——板间距，m

h ——焓，J·kg−1

k ——热导率，W·m−1·K−1

L——板长，m

β——板波纹角度，(°)

Nu——Nusselt数

T——温度，K

pco——波纹宽度，m

Q——换热量，W

Re——Reynolds数

SIC——比成本，USD·kW−1

Pr——Prandtl数

（1）系统处于稳定运行状态；

U ——总传热系数，W·m−2·K−1

火药还是那个火药（当然，西方在此基础上又有了大发展），人家用来做炮弹，而我们只会做烟花，两相比较岂不悲哀？更可悲的是至今还大有人在念念不忘火药是我们的四大发明之一，躺在祖宗的功劳簿上自我陶醉。“先前阔”的阿Q精神是完全不能救国和实现复兴梦的。

W——功，W

We——有效板宽，m

最大功率(PS/rpm) ...............................................75/8500

α ——传热系数，W·m−2·K−1

m ——质量流量，kg·s−1

d)当C(px,y)≠C(px-1,y)且C(px,y)≠C(px,y-1)时，表示块px,y和上邻域块以及左邻域块之间均不存在跨块缺陷，属于一个新的连通域，故赋予一个新的标号Label_index，并将标号指针做加一处理。

易非的心痛了一下，像有个小人在心里把她唯一敏感的那根神经猛拽了一下，可她还是笑了，笑得像一朵雨后的栀子花，她说：“我是爸爸的亲女儿呢，能不像爸爸吗？”

η——效率，%

图7是以R245fa为工质的BORC、STORC、TLORC、DSORC的Pareto Front。从图中可以看出，各个循环的Pareto Front之间差距比较清晰，没有交叉现象。从 Pareto Front的先后顺序可以看出，TLORC最好，之后依次是DSORC、STORC、BORC。从各个循环的LINMAP点比较来看，TLORC净输出功比DSORC、STORC、BORC分别高1.1%、4.4%、11.6%，而比成本分别低1%、1.5%、6.2%。很明显，针对于纯工质R245fa, TLORC系统虽然增加了设备数量，但是，由于采用了分液冷凝技术，降低了换热器面积，其比成本是最小的，同时，又可以提高其输出功。

λ——流体热导率，W·m−1·K−1

μ——黏度，Pa·s

ρ——密度，kg·m−3

φ——展开系数

下角标

eq——当量

（1）在目标空间，不同的目标坐标比率不同，因此需要对目标进行归一化处理才能对不同目标进行比较。LINMAP利用欧几里得归一化

in——入口

l——液相

net——净输出功

out——出口

p——泵

sp——单相区

思不在广，贵在深。贫困不是新生事物，也不是一国一地独有，更不是阵痛小疾，具有长期性、艰巨性和复杂性。总书记着眼国内聚焦发展，放眼世界规划长远，适时提出了“一带一路”倡议和“人类命运共同体”理念，以一国之减贫实践推动全世界之减贫进程，以中国之减贫模式倡树全球之减贫事业，为全人类消除贫困、饥痛贡献了中国智慧和中国力量。他呼吁：“让我们携起手来，为共建一个没有贫困、共同发展的人类命运共同体而不懈奋斗！”

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tp——两相区

v——气相

wf——工质

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