煤炭是我国重要的能源，采煤过程中大量劣质煤及煤矸石的排放导致粉尘、重金属离子渗出、自燃排放硫氧化物等环境问题。我国煤矸石的积存量在7×1012 kg以上，占地约70 km2，并以每年1.5×1011 kg 增加[1]。循环流化床燃煤技术较好的解决了劣质煤和煤矸石的燃烧和脱硫问题，因此广泛用于煤矸石电厂[2-3]，我国各地因此积累了大量的循环流化床粉煤(CFB)灰渣。内蒙古鄂尔多斯地区是我国重要的煤炭能源基地，当地坑口电站排放大量高铝灰渣，其主要矿物组分为煅烧高岭石和勃姆石[4-5]。

筛查出30例行为异常儿童。行为异常组儿童和对照组儿童年龄及性别方面差异无统计学意义（P 均＞0．05）。

活性MgO改性的硅灰(MgO-SF)或MgO-矿渣材料具有碱度低(约10.5～12.5[6-7])、重金属离子固化效果好[8]、低碳等优点。活性MgO-SF体系具有良好的力学性能，原材料性质稳定，并能在室温条件下制备，受到广泛关注。但SF价格高，比表面积大导致需水量大, 从而收缩较大[9]。

由于MgO饱和溶液pH较低(10.5)，远低于钙基水泥(约12.5)或者碱激发材料(>13)，难以激发低活性的火山灰材料。因此缺乏廉价易得的活性硅质材料是制约水化硅酸镁基水泥的关键因素之一[10]。

本研究以活性MgO激发磨细CFB制备低水灰比、流动性良好的镁基胶凝材料，考察了MgO、SF掺量及养护温度对MgO-CFB SF体系抗压强度的影响。研究了SF掺量对新拌浆体的屈服应力及塑性黏度的影响。利用XRD、TGA、FTIR和SEM研究了室温及蒸汽养护试样的反应产物及微观结构。

表2为原料的编号及相应的质量配比，按照质量比配制试样，水灰比(mw∶ms)均为0.35。A1、A2、A3 试样只包含磨细CFB和MgO。相应的，MgO 掺量分别占总量的10wt%、20wt%及30wt%；B至F组为SF取代磨细CFB量为4wt%～20wt%，MgO掺量取10wt%、20wt%及30wt%三个值。

图4(a)、图4(b)、图4(c)分别是CFB渣、1#MgO和SF、2#MgO的XRD图谱。CFB渣的XRD数据显示其主要结晶相为高岭石(PDF 14-0164，Al2Si2O5(OH)4)、石英(PDF 46-1045，SiO2)、Al2O3(PDF 79-1558，γ-Al2O3)及2θ=22°附近弥散峰所对应的无定型SiO2。两种原材料MgO中主要相均为MgO、未分解的MgCO3及石英；SF的XRD图显示，其主要相为2θ=22°附近弥散峰对应的无定形SiO2及少量磷石英。图5是M-S-H凝胶、E2及E3经80℃蒸汽养护12 h后的XRD图谱。对比A2和E2发现，与未掺SF的样品相比，掺入SF的样品中MgO、MgCO3、Mg(OH)2衍射峰强度显著减弱。M-S-H凝胶中2θ=35°～39°和59°～62°处存在高宽比较小的衍射峰，是M-S-H凝胶的特征衍射峰[9]。对比CFB渣的XRD图谱发现，样品A2、E2及E3的XRD图谱中均检测到明显的M-S-H凝胶衍射峰，掺入SF的样品具有更明显的M-S-H凝胶的衍射峰。E2 样品中，观察到较强的MgO 衍射峰，可能是由于生成的M-S-H凝胶覆盖在MgO 颗粒表面阻止其水化[16-17]。图6是A2和E2经室温养护540天后的XRD图谱，A2试样的XRD图谱中观察到明显的MgO及MgCO3衍射峰，E2试样XRD图谱中MgO衍射峰显著减弱，仍然存在明显的MgCO3衍射峰。对比图5和图6发现，高温养护、掺入SF时，Al2O3能被溶出和消耗；而常温养护至540天，E2试样的XRD图谱中MgO特征峰显著减弱，同时2θ=11°附近观察到尖锐的对应于类水滑石的衍射峰；说明常温养护有利于MgCO3的溶出及类水滑石的形成。

1 实验材料及方法

循环流化床炉底渣(CFB)产自内蒙古鄂尔多斯准格尔能源集团矸石电厂，炉前原料为煤矸石，Al2O3含量较高(氧化物组分如表1所示)，硅灰(SF)为艾肯920#，MgO产自辽宁营口。利用ND7-4L型行星磨球磨CFB。原料球磨后80 μm方孔筛余量为6.4wt%，45 μm方孔筛筛余量为41.6wt%(负压筛析)。使用两种MgO(1#和2#，化学组成如表1所示)。两种MgO均过125 μm方孔筛，依据柠檬酸中和法[11]测定的1# MgO活性为73 S，2# MgO活性97 S。依据水合法测得的1# MgO和2# MgO活性分别为81.3wt% 和58.4wt%；表2为各原料质量分数配比。

在此背景下，中国铝加工行业正迎来前所未有的发展机遇。近日，为了了解搅拌摩擦焊技术在轨道交通铝合金焊接中的应用情况，本刊记者走进位于辽宁辽阳市的工业铝型材生产和制造龙头企业——辽宁忠旺集团有限公司（以下简称忠旺集团），向公司铝合金车体制造厂相关负责人杨兴亮进行深入的了解。

图3(a)为表2中所示样品(mw∶ms=0.35)在20℃(湿度≥95%)养护28天后的无侧限抗压强度(UCS)。所有原料均按质量百分比配料，当MgO掺量为10wt%时，SF掺量增加，强度增加不显著。当MgO掺量增加至20wt%时，SF取代量越大，强度越高，其掺量超过16wt% 时，强度增加不明显。当MgO掺量从20wt%增加至30wt%时，各组强度增加均不显著。

由实验结果可知，磨细CFB掺入10wt%或30wt%的1# MgO时，浆体的屈服应力均较大，当掺入约20wt%活性MgO时，体系具有最低屈服应力及塑性黏度，表现出良好的流动性。对于活性较低的2# MgO，以SF(4wt%～20wt%)取代磨细CFB时，SF取代量增加，浆体的屈服应力先增大后减小，SF取代量为12wt%时，浆体的屈服应力最大(>22 Pa)；少量(4wt%)SF增大了体系的塑性黏度，SF取代量进一步增加，体系塑性黏度显著降低。当MgO掺量为20wt%、SF取代量为16wt%和20wt%时，体系塑性黏度均小于2 Pa·s，浆体具有良好的流动性。

样品中掺入2wt% (外掺)六偏磷酸钠(SMHP)作为减水剂和催化剂[12-13]。使用快速搅拌器混匀桨体，然后转移至20 mm×20 mm×20 mm或40 mm×40 mm×40 mm钢模中，震实1 min后转移至控温恒温箱中养护至相应龄期后进行测试。强度测试在3.0×104 kg WAW-300型液压机(长春新特试验机有限公司)上进行，每组设置3个平行试样取平均值。参照文献[14]方法合成水化硅酸镁凝胶(M-S-H)作为对比试样。制备方法为：按摩尔比为1∶1的比例将Mg(NO3)2·5H2O溶液逐滴加到冰水浴的Na2SiO3·6H2O溶液中，产物经过滤，用去离子水洗涤三次，并置于真空干燥箱内20℃干燥7天。

表1 MgO-CFB-SF原料的氧化物组成 Table 1 Chemical composition of MgO-CFB-SF

ChemicalcomponentMass fraction/wt%CFBSF1# MgO2# MgOSiO237.0396.344.725.90Al2O344.951.340.720.62Fe2O34.330.80.850.81CaO6.180.320.981.91SO31.68 —0.150.10TiO22.980.090.050.03K2O0.560.900.030.02Na2O0.070.07 — —MgO0.240.0892.4090.41LOI8.301.802.203.70

Notes: CFB—Ground circulating fluidized bed combustion; SF—Silica fume.

表2 MgO-CFB-SF样品的编号和配比 Table 2 Number and mix proportions of MgO-CFB-SF pastes

NumberRaw material mixture mass fraction/wt%CFBSFMgOA19010A280020A37030B18610B276420B36630C18210C272820C36230D17810D2681220D35830E17410E2641620E35430F17010F2602020F35030

本次研究结果显示，以呼吸科住院患者多重耐药菌检出率最高，这可能与此类患者多年龄较大，有慢性呼吸系统疾病及其它并发症，反复发生呼吸道感染而导致抗菌药物使用的次数较频繁、药物种类较多等因素有着密切的关系[3] 。肾病科多重耐药菌株检出率居次，这主要是因尿路感染、血液透析患者较多有关，尿路感染易反复发病，而血液透析患者的机体免疫功能较差，也易于发生多种感染性疾病，需要给予抗生素治疗有关。

2 结果与讨论

2.1 新拌浆体的流变性

图1 新拌MgO-CFB-SF浆体的流变曲线 Fig.1 Flow curves of the fresh pastes of reactive MgO-CFB-SF

图1(a)和图1(b)为水灰比(mw∶ms)为0.3时新拌浆体A2和E2(10 min)的流变曲线，两者均具有典型的Bingham流体特点，如下式:

当 τ<τ0

(1)

当 τ≥τ0

(2)

式中：τ—剪切应力(Pa)；τ0—屈服应力(Pa)；G —剪切模量；μ —塑性黏度剪切速率(s-1)。

图7是M-S-H凝胶的热重曲线，78.8～217℃失重为第一阶段脱去凝胶中的结合水，约217～650℃缓慢失重进一步失去结合水。第一阶段约失重67wt%，第二阶段260～600℃失重约32wt%，总失重约29.8wt%。图8(a)是样品A2及E2经过80℃蒸汽养护12 h后的TG和DTG曲线。 可见，试样A2热重曲线位于78.8～217℃范围存在明显的失重，说明反应产物中存在M-S-H凝胶，约260～480℃处的失重对应于类水滑石(Hydrotalcite-Like Phase，Ht)及Mg(OH)2的失水(2.98wt%)，480～600℃范围的失重对应水化碳酸镁(Hydrated Magnesium Carbonates)的脱水(1.36wt%)[18]。样品E2的DTG曲线260～48℃及480～600℃段失重分别为3.03wt%和1.38wt%, 与A2接近，但前一阶段的DTG曲线向350℃偏移，并在450～480℃观察到失重，与水滑石失重曲线相似。CFB中存在一定量的CaO，同时MgO中也含少量CaO使体系中的pH值增高[7]，有利于Al2O3的溶出，进而与Mg(OH)2及MgCO3形成Ht相或其他富铝相。图8(b) 是A2和E2在室温下养护540天的热重曲线。80～240℃、260～480℃(4.23wt%、3.70wt%)、480～600℃(1.94wt%、3.01wt%)存在三段明显的失重，分别对应M-S-H凝胶失水[16，19]、Ht/Mg(OH)2失水[7]和水合镁碳酸盐的分解[20]。说明相对于蒸汽养护试样，室温养护540天时，M-S-H胶体、Mg(OH)2及水合碳酸镁增加，残余MgO不断水化并形成M-S-H胶体。

1981年，我出生在爷爷曾经住过的茅草屋里，那一年是他去世的第三年。听父亲说，爷爷一辈子从不计较个人得失，临终前也不占集体的一点便宜。因此，这间茅草屋承载着爷爷的光荣传统和我对他唯一的记忆，即便四处漏风、漏雨，全家人依然没有离开它的打算。

图2 MgO研磨处理对A2 MgO-CFB浆体流变性的影响 Fig.2 Effect of grind of MgO on the rheology of A2 MgO-CFB pastes

表3 MgO-CFB-SF浆体的流变参数结果 Table 3 Results of rheological parameters of reactive MgO-CFB-SF pastes

No.Yield stress/PaPlastic viscosity/(Pa·s)Regression formulaR2A19.341.986τ=9.343+1.98 γ0.993A2—0.8028τ=-0.888+0.80 γ0.992A39.2662.595τ=9.266+2.59 γ0.998B23.30738.345τ=3.307+38.34 γ0.985C23.1630.918τ=3.16+30.91 γ0.996D222.3642.677τ=2.677+22.36 γ0.999E218.6361.952τ=18.636+1.95 γ0.998F27.0391.4τ=7.039+1. γ0.997A2-164.4853.802τ=64.485+3.80 γ0.986A2-2 107.4253.392τ=107.425+3.39 γ0.921A2-3134.1423.3477τ=134.142+3.47 γ0.913A2-461.3653.444τ=61.365+3.44 γ0.954A2-521.3762.787τ=21.376+2.78 γ0.998A2-659.9012.831τ=59.901+2.83 γ0.988A2-722.1942.289τ=22.194+2.28 γ0.971

2.2 反应产物的抗压强度

图3 MgO及SF掺量对E2 MgO-CFB-SF试样抗压强度的影响(mw∶ms=0.35，28 d)(a)及养护时间对E2强度的影响(mw∶ms=0.26)(b) Fig.3 Effects of SF and MgO dosage on compressive strength of E2 (mw∶ms=0.35，28 d)(a) and effect of curing time on the compressive strength of E2 MgO-CFB-SF specimen(mw∶ms=0.26) (b)

采用日本Shimadzu公司 XRF-1800型X射线荧光分析仪；采用德国Bruker 公司生产的D8 advanced XRD 作X射线衍射测试(Cu Kα radiation，λ=0.15406 nm，40 kV，40 mA，扫描范围2θ=10°～70°，步长为0.01°)；采用瑞士Mettler Toledo公司的TGA/DSC1型同步热分析仪作热重分析(N2环境升温速率为10℃/min)对原料及产物作物相分析；采用日本JEOL公司JSM-6460LV型扫描电镜作微观形貌分析。采用美国Brookfield公司RST-SST型旋转流变仪分析浆体流变性。设置剪切速率上行75 s从0增至150 r/min，下行75 s从150 r/min减至0 r/min，原料接触水后10 min开始测试。

表4为MgO活性及细度对A2 MgO-CFB蒸汽养护强度的影响。可以看出，MgO经不同时间球磨后，按A2配比浇筑40 mm×40 mm×40 mm立方体，经80℃蒸汽养护8 h后，测试其抗压强度。1# MgO和2# MgO 研磨至80 μm和45 μm筛余量分别为78wt%、13.6wt% 和61.6wt%、13.2wt% 时抗压强度最高。表5为mw∶ms=0.26、不同养护温度条件下E2样品获得的抗压强度，当养护温度为20℃时，强度缓慢增加，12 h时强度约为13 MPa；当养护温度从20℃增加至40℃，12 h时强度增加至46.5 MPa。当养护温度升高为80℃时，强度增长迅速，2 h时强度约为30 MPa，而12 h时强度约为91.7 MPa，其强度是20℃时的7倍。当养护温度升至95℃时，2 h时强度约为44 MPa，而12 h 时强度约为91.8 MPa，进一步升高养护温度有利于短期强度的提高，但当养护温度超过80℃时，强度增加不显著。当高温养护时(80及95℃)，养护时间超过24 h后，强度下降。图3(b)为室温及80℃蒸汽养护12 h后室温养护的E2试样不同龄期的强度(mw∶ms=0.26)。室温养护时，强度快速增长，3天强度约为30 MPa，28天强度超过70 MPa，56天和90天强度增加不明显。蒸汽养护后室温养护28天试样强度约增长10%，后期强度略有下降(约3%)。

表4 MgO活性及细度对A2 MgO-CFB蒸汽养护强度的影响 Table 4 Effect of fineness and reactivity of MgO on the strength of A2 MgO-CFB

PasteMgOGroundtime/minResidue on 45/80 μm sieve/wt% MgO activity/SUCS/MPaA21073.6/19.27322.6A2-11478/13.67235.8A2-2 1883.2/10.86128.4A2-311286.4/9.66027.6A2-42046.4/16.89719.7A2-52446/14.08326.9A2-62861.6/13.27730.2A2-721271.2/9.67726.2

Note: UCS—Unconfined compression strength.

表5 养护温度及时间对E2 MgO-CFB-SF抗压强度的影响 Table 5 Effect of curing temperature and time on the compressive strength of E2 MgO-CFB-SF pastes

Curing time/hTemperature/℃20406080952———29.944.148.913.124.357.376.869.027.147.075.684.5810.233.456.388.489.61212.846.565.191.791.82415.764.881.189.795.34820.667.383.986.093.37228.975.985.785.698.2

2.3 产物物相分析

图4 CFB 渣(a)、1#MgO和SF(b)及2#MgO(c)的XRD 图谱 Fig.4 XRD patterns of CFB (a)，1#MgO and SF(b) and 2#MgO(c)

吃苦耐劳、勇敢、坚韧、勤俭、顾家等优点，法国老百姓都看在眼里，很多法国姑娘都希望嫁一个华工，即使可能失去法国国籍也在所不惜。据统计，有三千多华工与法国妇女结婚，或者得到了新的雇用合同，最终留在了法国。

图5 A2、E2、E3试样80℃养护12 h及M-S-H凝胶的XRD图谱 Fig.5 XRD patterns of M-S-H gel，A2，E2 and E3 with steaming-cure(80℃ for 12 h)

图6 A2和E2室温养护540天的XRD图谱 Fig.6 XRD patterns of A2 and E2 cured at room temperature for 540 days

2.4 反应产物的半定量分析

图7 合成纯M-S-H凝胶的TG和DTG曲线 Fig.7 TG and DTG curves of pure M-S-H gel by synthesized

图1(a)所示A2曲线中，剪切速率较高时，观察到反触变性(下行段处于上行段上方)，说明水灰比低(mw∶ms=0.3)时，较粗的炉底渣形成悬浮体使体系的流动性下降。图2(a)和图2(b)是MgO活性和细度对A2浆体流变性的影响。表3为MgO-CFB-SF浆体的流变参数结果，经不同时间研磨后，MgO活性显著增加，80 μm筛余量明显减小，而45 μm筛余量显著增加。球磨使较粗的MgO粒径减少而使较细的颗粒团聚。适当球磨(1#球磨4 min，2#球磨8 min)的MgO颗粒级配较好，活性适中(1#为72 S，2#为77 S)，使浆体屈服应力减小(1#为64.485 Pa，2#为21.376 Pa)。对于掺加SF的E2试样对应的曲线中，上升段和下降段线性度良好，且观察到明显的滞回环，说明掺入SF有利于体系微结构的优化，快速剪切破坏了体系中的微结构。图1(c)和图1(d)是依据Bingham模型[15]拟合的曲线，表3列出了相应的方程。

图8 A2、E2试样经80℃养护12 h后 (a)和室温养护540天后(b)的TG和DTG曲线 Fig.8 TG and DTG curves of A2，E2 with steaming-cure (80℃ for 12 h)(a) and cured for 540 days at room temperature (b)

2.5 反应产物的化学结构

图9 A1、A2、A3、E2室温养护28天及E2蒸汽养护后室温养护28天(a)以及 CFB渣、M-S-H及E2在不同温度条件下养护4 h(b)的红外光谱图 Fig.9 FTIR spectra of A1，A2，A3，E2 and E2 (steamed at 80℃ for 12 h) cured at room temperature for 28 d (a) as well as the CFB，M-S-H gel and specimen of E2 cured at different temperatures for 4 h(b)

图9(a)是A1、A2、A3、E2室温养护28天及E2先经80℃蒸汽养护12 h再经室温养护28天的红外光谱。图9(b)是CFB 渣、M-S-H凝胶与E2经过不同温度养护4 h后的红外光谱。 1 110 cm-1处的吸收峰对应于Si—O—Si键的不对称伸缩振动。470 cm-1、800 cm-1和1 050 cm-1处的吸收峰分别对应的是Si—O键弯曲振动、伸缩振动和不对称伸缩振动。1 462 cm-1处的吸收峰对应为C—O—C 的伸展振动[21]，说明产物中存在部分碳酸盐。1 640 cm-1处的吸收峰为O—H伸缩振动，3 450 cm-1处为结晶水的H—O—H伸缩振动[22]。3 695 cm-1对应于M—OH伸缩振动，550 cm-1和470 cm-1附近的弱吸收峰对应于Mg—O伸缩振动[12]。1 050 cm-1和1 009 cm-1处的吸收峰对应于M-S-H中Si—O伸缩振动[13]。图9(a)中，对于A1、A2、A3，MgO掺量增加，相对应1 110 cm-1处的吸收峰强度逐渐减弱，并且1 050 cm-1处的吸收峰逐渐增强。说明高MgO掺量的样品中，结晶态的SiO2溶出较多。对比掺入SF的样品E2和不掺SF的样品A2，其反应产物中吸收峰出现的位置和个数一致，说明两者的产物没有差别。样品E2中，1 110 cm-1处的强吸收峰对应于未反应的SF中结晶态SiO2，1 050 cm-1处及接近1 009 cm-1处的吸收峰强度增加说明产物中更多的M-S-H生成。而3 695 cm-1处明显的吸收峰说明掺入SF试样的产物中残留部分Mg(OH)2。对比常温和蒸汽养护条件下的E2光谱图可知，蒸养后试样的Mg—O吸收峰明显减弱，约800 cm-1处对应的Si—O吸收峰增强，说明经过高温养护后，再经室温养护28天时，试样中SiO2溶出较多。对比图9(b)中不同温度养护的E2光谱图，1 124 cm-1处的尖锐吸收峰接近于Si—O—Si键的不对称伸缩振动，属于SF中的无定型SiO2，其强度随养护温度的升高而减弱。1 050 cm-1及1 009 cm-1处吸收峰明显增强，表明原料中的无定型SiO2溶出形成M-S-H。1 640 cm-1及3 450 cm-1处的吸收峰增加，表明产物中结晶水增多。

2.6 反应产物的微观结构

图10 E2经80℃蒸汽养护12 h (a)、A2(b、c)及A3室温条件下养护540天(d) Fig.10 E2 pastes steamed at 80℃for 8 h (a)，A2 (b，c) and A3 cured at room temperature for 540 d (d)

图10(a)～10(d)分别为E2经过80℃蒸汽养护12 h后、A2及A3试样室温条件下养护540天后的SEM图像。由图10(a)可见圆球状的SF颗粒及生长在其周围的网片状晶体，及球状SF微珠溶蚀后残留的圆坑。可见SF表面的SiO2先溶出后迁移至MgO颗粒周围形成M-S-H凝胶，符合MgO颗粒溶解沉淀模型[23]。同时也说明硅质材料的反应活性是影响M-S-H胶体形貌的关键因素。图10(b)及图10(c)为A2养护540天时，产物中呈现两种典型的形貌结构：网格状细小胶体(如图10(b)所示)及板片状晶体(如图10(c)所示)。图10(d)可见细小分散的网格状晶体及少量残留的CFB渣，反应产物均匀致密的包裹在固体颗粒的表面。

采用EDX分析特定区域元素组成，其平均原子百分含量如表6所示，图10(a)中Mg/Si原子比约为 0.71，接近M-S-H的原子比 (0.75～1.5)[14，19]，而图10(b)中的网格状反应产物的Mg∶Si原子比约为1.2，Al∶Si约为1.08，说明存在产物是富铝硅酸镁相(M-S(A)-H)。图10(c)中板片状反应产物Mg∶Si原子比约为0.3，远低于M-S-H的原子比，同时其Al∶Si约为0.74，比图10(b)中网格状晶体的Al∶Si小，该晶体结晶度高，具有明显的取向性，说明在活性MgO掺量低时形成两种M-S(A)-H。A3试样中网格状晶体的Mg∶Si原子比约为1.73，而Al∶Si约为1.65，两者均显著高于A2试样中原子摩尔比，说明掺入更多的活性MgO有利于Al的溶出。

表6 A2、A3、E2中元素平均含量(图10) Table 6 Composition of element in reacted product calculated from EDX (Fig.10)

Average content/mol%SpecimensE2(Region 1)A2 (Region 2)A2 (Region 3)A3(Region 4)C18.2012.5017.0011.23O53.0753.1058.5156.87Na0.500.270.510.24Mg 10.1211.623.3711.86Al1.8910.458.2811.29Si14.239.6511.166.85K0.170.040.150.05Ca0.360.410.450.56

3 结 论

(1) 以六偏磷酸钠为减水剂及催化剂，活性MgO能够激发磨细流化床炉底渣(CFB)，掺入硅灰(SF)有利于获得更高的强度，提高蒸汽养护温度有助于强度的提高，当SF掺量为16wt%、水灰比为0.26、在80℃及95℃蒸汽养护12 h时，抗压强度均超过90 MPa。

“电力系统继电保护”是由多门学科交叉的一门专业课，具体涉及电路原理、高等数学、电力电子、电机学等知识。课程的教学目的在于使学生掌握继电保护原理以及分析方法，能够熟练应用多种继电保护装置，从而解决在实际工程中的继电保护问题。

(2) 配比为20wt%活性MgO及80wt%磨细CFB体系具有最佳流动性，新拌浆体(10 min)的屈服应力及塑性黏度均为最小值。细度适中的MgO(80 μm和45 μm 筛余量分别为13.2wt%～13.6wt%和61.6wt%～78wt%)，活性为72～77 S所配置的试样(20wt% MgO+80wt% 磨细CFB)具有良好的流动性和高抗压强度。以SF取代CFB后，当取代量小于12wt%时，SF取代量增加，屈服应力减小，塑性黏度增大；当取代量为12wt%至20wt%时，SF取代量增加，屈服应力和塑性黏度均减小。

(3)活性MgO-CFB 渣体系中，产物的微观形貌呈细小致密的富铝网格状晶体结构，EDX 分析显示Al元素含量高；当活性MgO掺量为20wt%时，其产物为两种形态，一种是板片状高取向性晶体，另一种为网格状晶体；活性MgO掺量为30wt%时，产物为单一致密网格状晶体。MgO-CFB渣-SF体系中产物的微观形貌呈致密网片状晶体及球状SF溶蚀后残留的圆坑，EDX 分析显示其网片状晶体含Al元素含量显著降低。

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